GB-T 47755-2026《燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組效能指標(biāo)評價與效能優(yōu)化導(dǎo)則》

GB/T47755-2026燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組效能指標(biāo)評價與效能優(yōu)化導(dǎo)則1范圍本文件規(guī)定了燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組(以下簡稱“聯(lián)合循環(huán)機(jī)組”)效能指標(biāo)內(nèi)容與修正方法、效能指標(biāo)評價與效能優(yōu)化措施。本文件適用于各容量等級聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的效能指標(biāo)評價與效能優(yōu)化，其他類型燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組參照執(zhí)行。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。DL/T794火力發(fā)電廠鍋爐化學(xué)清洗導(dǎo)則DL/T956火力發(fā)電廠停(備)用熱力設(shè)備防銹蝕導(dǎo)則DL/T1924燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組余熱鍋爐水汽質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)3術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電功率grosspowerforcombinedcycleunit扣除外部勵磁功率后，聯(lián)合循環(huán)機(jī)組所有發(fā)電機(jī)出線端有功功率之和。聯(lián)合循環(huán)機(jī)組生產(chǎn)廠用電功率auxiliarypowerconsumptionforcombinedcycleunit聯(lián)合循環(huán)機(jī)組直接用于發(fā)電、供熱等與生產(chǎn)有關(guān)的輔助設(shè)備消耗的有功功率之和。聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供電功率netpowerforcombinedcycleunit聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電功率(3.1)與聯(lián)合循環(huán)機(jī)組生產(chǎn)廠用電功率(3.2)之差。聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電熱效率grossthermalefficiencyforcombinedcycleunit聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電功率(3.1)與單位時間機(jī)組輸入燃料能量之比。[來源：GB/T43318—2023,3.21,有修改]聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供電熱效率netthermalefficiencyforcombinedcycleunit聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供電功率(3.3)與單位時間機(jī)組輸入燃料能量之比。[來源：GB/T43318—2023,3.22,有修改]工2聯(lián)合循環(huán)機(jī)組生產(chǎn)廠用電率auxiliarypowerconsumptionrateforproduction聯(lián)合循環(huán)機(jī)組生產(chǎn)廠用電功率(3.2)與聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電功率(3.1)之比。[來源：DL/T904—2015,9.2,有修改]聯(lián)合循環(huán)機(jī)組綜合熱效率comprehensivethermalefficiencyforcombinedcycleunit單位時間聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供熱功率和供電功率的當(dāng)量能量之和與消耗燃料能量之比，僅適用于供熱機(jī)組。注：計算方法見GB/T40370—2021的4.2。[來源：GB/T40370—2021,2.15,有修改]燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)總壓降intakeairsystemtotalpressureloss燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)出口處空氣的總壓與進(jìn)口處空氣的總壓之差。壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉角度inletguidevanesangle壓氣機(jī)進(jìn)口可調(diào)導(dǎo)葉的實際偏轉(zhuǎn)角度。壓氣機(jī)進(jìn)口空氣折合流量compressorinletcorrectedflow將壓氣機(jī)在實際運(yùn)行條件下的進(jìn)口流量按相似原理折合到標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行條件或規(guī)定條件下相應(yīng)的流量。[來源：GB/T15135—2018,15.11,有修改]壓氣機(jī)折合轉(zhuǎn)速compressorcorrectedspeed壓氣機(jī)的運(yùn)行轉(zhuǎn)速換算到折算條件下的轉(zhuǎn)速。[來源：GB/T15135—2018,6.18,有修改]壓氣機(jī)壓比compressorpressureratio壓氣機(jī)出口總壓與壓氣機(jī)進(jìn)口總壓之比。[來源：GB/T15135—2018,15.5,有修改]壓氣機(jī)等熵效率compressorisentropicefficiency壓氣機(jī)等熵壓縮所需功率與實際壓縮所需功率之比。[來源：GB/T15135—2018,16.4,有修改]透平參考進(jìn)口溫度turbinereferenceinlettemperature根據(jù)燃燒室進(jìn)口溫度、燃燒室內(nèi)釋放的凈能、壓氣機(jī)進(jìn)口質(zhì)量流量和燃料的質(zhì)量流量計算出來的透平進(jìn)口總溫。注：計算方法參考GB/T14100—2016的8.3.5。透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量turbineinletcorrectedflow將透平在實際運(yùn)行條件下的流量按相似原理折合到標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)行條件或規(guī)定條件下相應(yīng)的流量。3透平折合轉(zhuǎn)速turbinecorrectedspeed透平的運(yùn)行轉(zhuǎn)速換算到折算條件下的轉(zhuǎn)速。[來源：GB/T15135—2018,6.18,有修改]透平等熵效率turbineisentropicefficiency透平實際膨脹釋放功率與等熵膨脹釋放功率之比。[來源：GB/T15135—2018,11.3,有修改]透平膨脹比turbinepressureratio透平進(jìn)口總壓與透平出口總壓之比。[來源：GB/T15135—2018,10.7,有修改]透平出口工質(zhì)壓力turbineoutletpressure在透平出口法蘭處靜止平面的工質(zhì)質(zhì)量流量加權(quán)平均總壓。[來源：GB/T15135—2018,10.5,有修改]燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電功率gasturbinegrosspower扣除外部勵磁功率后，燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組發(fā)電機(jī)出線端有功功率。注：對于不具備燃?xì)廨啓C(jī)單循環(huán)運(yùn)行方式的單軸聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電功率不能直接測量，采用計算的方式間接獲得。燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電熱耗率gasturbinegrossheatrate單位時間輸入燃?xì)廨啓C(jī)的燃料能量與燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電功率之比。余熱鍋爐出力capacityofheatrecoverysteamgenerator余熱鍋爐在給定蒸汽溫度和壓力下的蒸汽流量。[來源：DL/T1427—2015,3.1.14,有修改]余熱鍋爐熱效率thermalefficiencyofheatrecoverysteamgenerator余熱鍋爐工質(zhì)所吸收的熱量與余熱鍋爐輸入熱量之比。余熱鍋爐各級受熱面的整體換熱系數(shù)overallheattransferfactorofheatexchangerinheat余熱鍋爐各級受熱面的傳熱系數(shù)與其傳熱面積的乘積。主蒸汽溫度(爐側(cè))highpressuresteamtemperature(heatrecoverysteamgeneratorside)余熱鍋爐末級高壓過熱器出口的蒸汽溫度值。[來源：DL/T904—2015,8.2.3,有修改]4再熱蒸汽溫度(爐側(cè))reheatsteamtemperature(heatrecoverysteamgeneratorside)余熱鍋爐末級再熱器出口的蒸汽溫度值。[來源：DL/T904—2015,8.2.6,有修改]汽輪機(jī)發(fā)電功率steamturbinegrosspower扣除外部勵磁功率后，汽輪發(fā)電機(jī)組發(fā)電機(jī)出線端有功功率。注：對于單軸聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，汽輪機(jī)發(fā)電功率不能直接測量，采用計算方法間接獲得。汽缸特征通流面積characteristicflowareaofhighpressuresteamturbinecylinder表征汽缸通流能力的參數(shù)，由汽缸進(jìn)口蒸汽流量、進(jìn)口蒸汽溫度、進(jìn)口蒸汽壓力、出口蒸汽壓力計算得到。汽缸效率cylinderefficiency蒸汽在汽缸內(nèi)的實際焓降與理想焓降之比。[來源：DL/T893—2021,3.12.17,有修改]軸封漏汽率leakagerateofshaftseal汽輪機(jī)各汽缸端部軸封漏汽量與主蒸汽流量之比。高中壓缸間汽封漏汽率leakagerateofHPtoIPpacking高中壓缸間軸封或其他缸體通道漏入中壓缸進(jìn)汽腔室的蒸汽流量與進(jìn)入中壓缸的再熱蒸汽流量之比。蒸汽管道溫降steampipetemperaturedrop蒸汽管道進(jìn)口蒸汽溫度值與蒸汽管道出口蒸汽溫度值之差。發(fā)電機(jī)效率generatorefficiency發(fā)電機(jī)輸出功率與輸入功率之比。輔機(jī)耗電率auxiliarypowerconsumptionrate輔機(jī)驅(qū)動電動機(jī)所耗功率與聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電功率之比。[來源：DL/T904—2015,7.1,有修改]目標(biāo)值benchmarkvalue本機(jī)組特定狀態(tài)下的運(yùn)行參數(shù)和指標(biāo)，采用本機(jī)組或同型機(jī)組基本負(fù)荷工況的設(shè)計值、歷史最優(yōu)運(yùn)行狀態(tài)的性能試驗值或統(tǒng)計值。54聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)與修正方法4.1概述效能指標(biāo)包含三個層級：聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)、子系統(tǒng)效能指標(biāo)、子設(shè)備效能指標(biāo)。4.2聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)與修正方法4.2.1對于純凝聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，效能指標(biāo)包括聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電功率、聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供電功率、聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電熱效率、聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供電熱效率、聯(lián)合循環(huán)機(jī)組生產(chǎn)廠用電率。4.2.2對于供熱聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，效能指標(biāo)包括聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電功率、聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供電功率、聯(lián)合循環(huán)機(jī)組綜合熱效率、聯(lián)合循環(huán)機(jī)組生產(chǎn)廠用電率。4.2.3宜采用基本負(fù)荷工況下的聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)的試驗值或統(tǒng)計值與其目標(biāo)值進(jìn)行比較，否則，應(yīng)根據(jù)機(jī)組負(fù)荷率對聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)進(jìn)行修正。4.2.4當(dāng)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的運(yùn)行邊界條件與聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)目標(biāo)值所對應(yīng)的機(jī)組運(yùn)行邊界條件(即參考條件)不一致時，應(yīng)將聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)的試驗值或統(tǒng)計值修正至與聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)目標(biāo)值所對應(yīng)的運(yùn)行邊界條件后，再將修正值與目標(biāo)值進(jìn)行比較。運(yùn)行邊界條件包括大氣溫度、大氣壓力、大氣相對濕度、供熱比或熱電比、汽輪機(jī)排汽壓力、燃料組分與熱值、電網(wǎng)頻率、功率因數(shù)等。使用聯(lián)合循環(huán)特性曲線對聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)進(jìn)行修正計算。4.2.6當(dāng)修正后的聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)劣于其目標(biāo)值時，應(yīng)開展子系統(tǒng)、子設(shè)備效能指標(biāo)分析，查找引起聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)劣化的原因，并作為機(jī)組優(yōu)化運(yùn)行、檢修與節(jié)能改造的重要參考依據(jù)。4.3子系統(tǒng)效能指標(biāo)與修正方法4.3.1燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組子系統(tǒng)效能指標(biāo)包括燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電功率、燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電熱耗率。4.3.2余熱鍋爐子系統(tǒng)效能指標(biāo)包括余熱鍋爐出力、余熱鍋爐熱效率。4.3.3汽輪發(fā)電機(jī)組子系統(tǒng)效能指標(biāo)包括汽輪機(jī)發(fā)電功率。4.3.4宜采用與聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)工況一致的子系統(tǒng)效能指標(biāo)的試驗值或統(tǒng)計值與其目標(biāo)值進(jìn)行比較。4.3.5當(dāng)子系統(tǒng)的試驗值或統(tǒng)計值與子系統(tǒng)效能指標(biāo)目標(biāo)值所對應(yīng)的子系統(tǒng)運(yùn)行邊界條件(即參考條件)不一致時，應(yīng)將子系統(tǒng)效能指標(biāo)的試驗值或統(tǒng)計值修正至與子系統(tǒng)效能指標(biāo)目標(biāo)值所對應(yīng)的運(yùn)行邊界條件后，再將修正值與目標(biāo)值進(jìn)行比較。4.3.6子系統(tǒng)效能指標(biāo)修正宜使用子系統(tǒng)特性曲線或通過變工況模型進(jìn)行修正。4.4子設(shè)備效能指標(biāo)與修正方法4.4.1燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組子設(shè)備效能指標(biāo)包括燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)總壓降、壓氣機(jī)進(jìn)口空氣折合流量、壓氣機(jī)等熵效率、透平參考進(jìn)口溫度、透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量、透平等熵效率、透平出口工質(zhì)壓力、燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)效率等。4.4.2余熱鍋爐子設(shè)備效能指標(biāo)包括余熱鍋爐各級受熱面的整體換熱系數(shù)、主蒸汽溫度(爐側(cè))、再熱蒸汽溫度(爐側(cè))等。64.4.3汽輪發(fā)電機(jī)組子設(shè)備效能指標(biāo)包含高壓缸特征通流面積、高壓缸效率、中壓缸特征通流面積、中壓缸效率、低壓缸特征通流面積、低壓缸效率、軸封漏汽率、高中壓缸間汽封漏汽率、汽輪機(jī)排汽壓力、汽輪發(fā)電機(jī)效率等。4.4.4蒸汽管道系統(tǒng)子設(shè)備效能指標(biāo)包含主蒸汽管道溫降、冷再蒸汽管道溫降、熱再蒸汽管道溫降、低壓蒸汽管道溫降等。4.4.5主要耗電輔機(jī)設(shè)備效能指標(biāo)為輔機(jī)耗電率，主要耗電輔機(jī)設(shè)備包括氣體燃料增壓機(jī)、給水泵、凝4.4.6宜采用與聯(lián)合循環(huán)效能指標(biāo)工況一致的子設(shè)備效能指標(biāo)的試驗值或統(tǒng)計值與其目標(biāo)值進(jìn)行比較。4.4.7當(dāng)子設(shè)備的試驗值或統(tǒng)計值與子設(shè)備效能指標(biāo)目標(biāo)值所對應(yīng)的子設(shè)備運(yùn)行邊界條件(即參考條件)不一致時，應(yīng)將子設(shè)備效能指標(biāo)(透平參考進(jìn)口溫度除外)的試驗值或統(tǒng)計值修正至與子設(shè)備效能指標(biāo)目標(biāo)值所對應(yīng)的運(yùn)行邊界條件后，再將修正值與其目標(biāo)值進(jìn)行比較。附錄A、附錄B、附錄C和附錄D分別給出了上述子設(shè)備效能指標(biāo)的修正方法。4.4.8輔機(jī)耗電率應(yīng)選擇機(jī)組負(fù)荷率和設(shè)備運(yùn)行邊界條件均接近的數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。5效能指標(biāo)評價與效能優(yōu)化措施5.1聯(lián)合循環(huán)電廠應(yīng)積極開展與自身設(shè)計水平、最優(yōu)運(yùn)行水平以及同型機(jī)組領(lǐng)先水平的對標(biāo)工作。5.2引起聯(lián)合循環(huán)機(jī)組及其各子系統(tǒng)效能變化的原因復(fù)雜，通過對子設(shè)備效能指標(biāo)的評價和分析，有助于厘清引起機(jī)組及子系統(tǒng)效能變化的原因。表1、表2、表3分別對燃?xì)廨啓C(jī)、余熱鍋爐、汽輪機(jī)等各子系統(tǒng)所屬的子設(shè)備效能指標(biāo)進(jìn)行評價，分析導(dǎo)致機(jī)組及子系統(tǒng)效能指標(biāo)變化的原因，在此基礎(chǔ)上制定合理的效能優(yōu)化措施。表1燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組子設(shè)備效能指標(biāo)評價與分析電機(jī)組子設(shè)可能的原因a)反吹(適用于自清式濾芯);a)利用停備機(jī)會，拆卸濾芯并進(jìn)行低溫烘干；b)更換耐濕型過濾器；接進(jìn)入進(jìn)氣道；a)利用停備機(jī)會檢查、清理進(jìn)氣道；壓氣機(jī)進(jìn)口壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉角度a)檢查壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉實際角度；a)孔窺檢查壓氣機(jī)葉片積垢程度；b)適時水洗/手工擦洗壓氣機(jī)葉片可觸及部分；7表1燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組子設(shè)備效能指標(biāo)評價與分析(續(xù))電機(jī)組子設(shè)可能的原因a)孔窺檢查壓氣機(jī)葉片積垢程度；壓氣機(jī)葉片損傷、腐蝕、彎曲缸檢查；大/通流密封部件磨損損情況，必要時揭缸檢查。b)適時檢修，包括：部件進(jìn)行修復(fù)；部件進(jìn)行更換；c)綜合考慮技術(shù)經(jīng)濟(jì)性，升級主動間隙控制a)透平等熵效率下降；流量增加；揭缸檢查；當(dāng)提高透平進(jìn)口溫度透平進(jìn)口工質(zhì)b)適時檢修，包括：—對透平葉片進(jìn)行清潔；更換透平葉片密封部件磨損a)孔窺檢查透平葉片/通流密封部件的磨損b)適時檢修，包括：件進(jìn)行修復(fù)；件進(jìn)行更換；c)綜合考慮技術(shù)經(jīng)濟(jì)性，升級主動間隙控制8表1燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組子設(shè)備效能指標(biāo)評價與分析(續(xù))電機(jī)組子設(shè)可能的原因b)適時檢修，包括：更換透平葉片密封部件磨損a)孔窺檢查透平葉片/通流密封部件的磨損b)適時檢修，包括：件進(jìn)行修復(fù)；件進(jìn)行更換；c)綜合考慮技術(shù)經(jīng)濟(jì)性，升級主動間隙控制透平出口工質(zhì)壓力潔狀況；余熱鍋爐煙氣擋板未a)檢查煙氣擋板實際開度；電機(jī)效率——定子/轉(zhuǎn)子絕緣劣化導(dǎo)致銅損和漏磁增加；降等。流量降低；溫度升高；度低于要求值、循環(huán)風(fēng)機(jī)異常；—水冷系統(tǒng)設(shè)備故漏、水泵故障；障，包括空氣濾網(wǎng)堵塞、風(fēng)機(jī)故障等—檢修發(fā)電機(jī)本體故障；9表2余熱鍋爐子設(shè)備效能指標(biāo)評價與分析可能的原因余熱鍋爐受熱面內(nèi)表面積垢、腐蝕、化，按DL/T1924的要求及時恢復(fù)水汽品質(zhì)；b)按DL/T956執(zhí)行停爐防腐措施；c)按DL/T794的要求對受熱面進(jìn)行化學(xué)清洗；a)適時吹灰；b)按DL/T956執(zhí)行停爐防腐措施；汽溫度(爐側(cè))換內(nèi)漏嚴(yán)重的閥門表3汽輪發(fā)電機(jī)組子設(shè)備效能指標(biāo)評價與分析可能的原因汽輪機(jī)葉片葉頂間隙增大/通流密封部件進(jìn)行修復(fù)；件進(jìn)行更換；腐蝕等；b)汽輪機(jī)葉片葉磨損表3汽輪發(fā)電機(jī)組子設(shè)備效能指標(biāo)評價與分析(續(xù))可能的原因軸封漏汽率、高中壓缸間汽輪機(jī)軸封部件磨損c)綜合考慮技術(shù)經(jīng)濟(jì)性，采用先進(jìn)技術(shù)對原軸汽輪機(jī)排汽壓力a)循環(huán)冷卻水溫度升高(凝汽器入口);b)循環(huán)冷卻水流量減小(凝汽器入口);c)凝汽器熱負(fù)荷d)凝汽器水側(cè)臟污；e)凝汽器內(nèi)部空常及泄漏情況；情況及運(yùn)行方式合理性；—檢查及評估凝汽器附加熱負(fù)荷；—--適時冷端系統(tǒng)設(shè)備綜合治理；于最經(jīng)濟(jì)排汽壓力同燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電同燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)，見表15.3蒸汽管道溫降增加的原因通常為管道保溫性能劣化，宜適時進(jìn)行機(jī)組保溫性能測試，并對機(jī)組保溫綜合治理。5.4主要耗電輔機(jī)設(shè)備耗電率升高的原因通常為耗電設(shè)備運(yùn)行方式不合理、耗電設(shè)備性能劣化、附屬系統(tǒng)異常等。宜適時開展耗電設(shè)備檢查與評估，包括耗電設(shè)備本體性能測試與性能評估、附屬系統(tǒng)檢查與評估，并根據(jù)檢查與評估結(jié)果開展以下工作：——運(yùn)行方式優(yōu)化；——設(shè)備及系統(tǒng)檢修維護(hù)；——綜合考慮技術(shù)經(jīng)濟(jì)性，實施設(shè)備節(jié)電改造，如水泵/風(fēng)機(jī)葉型改造、變頻/永磁改造等。5.5可參考附錄E列出的具體技術(shù)措施實施聯(lián)合循環(huán)機(jī)組效能優(yōu)化工作。(資料性)燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組子設(shè)備效能指標(biāo)修正方法A.1燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)總壓降燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)總壓降修正見公式(A.1)。式中：△p2——修正后的壓氣機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)總壓降，單位為帕斯卡(Pa);△pl——修正前的壓氣機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)總壓降，單位為帕斯卡(Pa);mcin——參考條件對應(yīng)的壓氣機(jī)進(jìn)氣質(zhì)量流量，單位為千克每秒(kg/s);mcin——修正前的壓氣機(jī)進(jìn)氣質(zhì)量流量，單位為千克每秒(kg/s)。A.2壓氣機(jī)進(jìn)口空氣折合流量壓氣機(jī)進(jìn)口空氣折合流量按公式(A.2)計算。mcin——壓氣機(jī)進(jìn)口空氣折合流量，單位為千克每秒(kg/s);mcin——壓氣機(jī)進(jìn)口空氣流量，單位為千克每秒(kg/s);Tcin——壓氣機(jī)進(jìn)口空氣溫度，單位為開爾文(K);Pcin——壓氣機(jī)進(jìn)口空氣壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa)。 燃?xì)廨啓C(jī)壓氣機(jī)的流量特性通常由壓氣機(jī)進(jìn)口空氣折合流量、壓氣機(jī)折合轉(zhuǎn)速、壓氣機(jī)壓比、壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉角度等四個參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系構(gòu)成，見公式(A.3)～公式(A.5)。 式中：IGVangle——壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉角度，單位為度(°);π。——壓氣機(jī)壓比；n。——壓氣機(jī)折合轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min);ne—壓氣機(jī)物理轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min);Pcou——壓氣機(jī)出口空氣壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa);f?——壓氣機(jī)流量特性函數(shù)，可由制造商提供或通過機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)擬合得到。壓氣機(jī)進(jìn)口折合流量修正見公式(A.6)。式中： m——修正后的壓氣機(jī)進(jìn)口空氣折合流量，單位為千克每秒(kg/s);m——修正前的壓氣機(jī)進(jìn)口空氣折合流量，單位為千克每秒(kg/s);IGVmgle——參考條件對應(yīng)的壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉角度，單位為度(°);IGVmgle——修正前的壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉角度，單位為度(°);π?——參考條件對應(yīng)的壓氣機(jī)壓比；π!——修正前的壓氣機(jī)壓比；n?——參考條件對應(yīng)的壓氣機(jī)折合轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min);n!——修正前的壓氣機(jī)折合轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min)。A.3壓氣機(jī)等熵效率燃?xì)廨啓C(jī)壓氣機(jī)等熵效率特性通常由壓氣機(jī)等熵效率、壓氣機(jī)折合轉(zhuǎn)速、壓氣機(jī)壓比、壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉角度等四個參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系構(gòu)成，見公式(A.7)。式中：7e——壓氣機(jī)等熵效率；f?——壓氣機(jī)等熵效率特性函數(shù)，可由制造商提供或通過機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)擬合得到。壓氣機(jī)等熵效率修正見公式(A.8)。式中：7——修正后的壓氣機(jī)等熵效率；7?—修正前的壓氣機(jī)等熵效率。A.4透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量以設(shè)計工況透平進(jìn)口參數(shù)為基準(zhǔn)進(jìn)行折合計算，見公式(A.9)。mi—透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量，單位為千克每秒(kg/s);min——透平進(jìn)口工質(zhì)流量，單位為千克每秒(kg/s);Tin——透平進(jìn)口工質(zhì)溫度，單位為開爾文(K);Tim-desin——設(shè)計工況透平進(jìn)口工質(zhì)溫度，單位為開爾文(K);Ptin——透平進(jìn)口工質(zhì)壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa);Pindeign——設(shè)計工況透平進(jìn)口工質(zhì)壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa)。如設(shè)計工況透平進(jìn)口參數(shù)較難獲取，透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量宜以標(biāo)準(zhǔn)氣象條件為基準(zhǔn)進(jìn)行折合計 燃?xì)廨啓C(jī)透平的工質(zhì)流量特性通常由透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量、透平折合轉(zhuǎn)速、透平膨脹比等三個參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系構(gòu)成，見公式(A.11)、公式(A.12)。 mi=f?(π,n)……(A.11)式中：π:——透平膨脹比；n.——透平折合轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min);f?——透平工質(zhì)流量特性函數(shù)，可由制造商提供或通過機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)擬合得到；Pin——透平進(jìn)口工質(zhì)的壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa);Ptou——透平出口工質(zhì)的壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa)。透平折合轉(zhuǎn)速以設(shè)計工況透平進(jìn)口參數(shù)為基準(zhǔn)進(jìn)行折合計算，見公式(A.13)。式中：n:——透平物理轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min)。如設(shè)計工況透平進(jìn)口參數(shù)較難獲取，透平折合轉(zhuǎn)速宜以標(biāo)準(zhǔn)氣象條件為基準(zhǔn)進(jìn)行折合計算，見透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量修正見公式(A.15)。 式中： m2——修正后的透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量，單位為千克每秒(kg/s);m——修正前的透平進(jìn)口工質(zhì)折合流量，單位為千克每秒(kg/s);π9———參考條件對應(yīng)的透平膨脹比；π!——修正前的透平膨脹比；n?——參考條件對應(yīng)的透平折合轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min);n——修正前的透平折合轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min)。A.5透平等熵效率燃?xì)廨啓C(jī)透平等熵效率特性通常由透平等熵效率、透平折合轉(zhuǎn)速、透平膨脹比等三個參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系構(gòu)成，見公式(A.16)。7.=fa(π,,n)η.——透平等熵效率；f?——透平等熵效率特性函數(shù)，可由制造商提供或通過機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)擬合得到。透平等熵效率修正公式見(A.17)。式中：n——修正后的透平等熵效率；7——修正前的透平等熵效率。A.6透平出口工質(zhì)壓力透平出口工質(zhì)壓力修正見公式(A.18)。式中：piou——修正后的透平出口工質(zhì)壓力(表壓),單位為帕斯卡(Pa);plou——修正前的透平出口工質(zhì)壓力(表壓),單位為帕斯卡(Pa);mou——參考條件對應(yīng)的透平出口工質(zhì)流量，單位為千克每秒(kg/s);mlou——修正前的透平出口工質(zhì)壓力對應(yīng)的透平出口工質(zhì)流量，單位為千克每秒(kg/s);pam——修正前的透平出口工質(zhì)壓力對應(yīng)的大氣壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa);paim——參考條件對應(yīng)的大氣壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa);MWou——修正前的透平出口工質(zhì)壓力對應(yīng)的工質(zhì)相對分子量；MWou——參考條件對應(yīng)的工質(zhì)相對分子量。A.7燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)效率燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)效率宜采用設(shè)備廠家提供的特性曲線進(jìn)行修正。(資料性)余熱鍋爐子設(shè)備效能指標(biāo)修正方法B.1余熱鍋爐各級受熱面的整體換熱系數(shù)余熱鍋爐過熱器或再熱器受熱面的整體換熱系數(shù)的修正見公式(B.1)～公式(B.3)。式中：(UA)sperhcater——修正后的余熱鍋爐過熱器或再熱器受熱面的整體換熱系數(shù)，單位為瓦特每攝氏度(W/℃);(UA)sperhcter——修正前的余熱鍋爐過熱器或再熱器受熱面的整體換熱系數(shù)，單位為瓦特每攝氏度(W/℃);msuperheater.——參考條件對應(yīng)的煙氣流量，單位為千克每秒(kg/s);m3uperheater.B——修正前的余熱鍋爐過熱器或再熱器受熱面的整體換熱系數(shù)對應(yīng)的煙氣流量，單位為千克每秒(kg/s);msuperheater,w——參考條件對應(yīng)的蒸汽流量，單位為千克每秒(kg/s);msuperheater,w——修正前的蒸汽流量，單位為千克每秒(kg/s);Qsuperheater——余熱鍋爐過熱器或再熱器受熱面的整體吸熱量，單位為瓦特(W);Asuperheater——余熱鍋爐過熱器或再熱器換熱面積，單位為平方米(m2);——余熱鍋爐過熱器或再熱器受熱面的整體對數(shù)傳熱溫差，單位為攝氏度(℃);F&uerheater,g——參考條件對應(yīng)的煙氣熱物性系數(shù)； Fluperheater.g——修正前的煙氣熱物性系數(shù)； ——余熱鍋爐過熱器或再熱器受熱面的整體換熱系數(shù)對應(yīng)的煙氣比熱容，單位為焦耳每千克攝氏度[J/(kg·℃)];ks,g——余熱鍋爐過熱器或再熱器受熱面的整體換熱系數(shù)對應(yīng)的煙氣導(dǎo)熱系數(shù)，單位為瓦特每米攝氏度[W/(m·℃)];μg——余熱鍋爐過熱器或再熱器受熱面的整體換熱系數(shù)對應(yīng)的煙氣動力黏度，單位為帕斯卡秒(Pa·s);a、b、c——可取經(jīng)驗數(shù)據(jù)0.65、1、0.15或通過機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)擬合得到。余熱鍋爐蒸發(fā)器或省煤器受熱面的整體換熱系數(shù)的修正見公式(B.4)。式中：(UA)onomier修正后余熱鍋爐蒸發(fā)器或省煤器受熱面的整體換熱系數(shù)，單位為瓦特每攝氏度(UA)cconomier———修正前的余熱鍋爐蒸發(fā)器或省煤器受熱面的整體換熱系數(shù)，單位為瓦特每攝氏度mconomizer,g——參考條件對應(yīng)的煙氣流量，單位為千克每秒(kg/s);mconomizer.g——修正前的煙氣流量，單位為千克每秒(kg/s);Feconomierg——參考條件對應(yīng)的煙氣熱物性系數(shù)；Feconomierg——修正前的煙氣熱物性系數(shù)；d、e——可取經(jīng)驗數(shù)據(jù)0.65、1或通過機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)擬合得到。B.2主蒸汽溫度(爐側(cè))主蒸汽溫度(爐側(cè))宜按照設(shè)備廠家提供的性能特性曲線或通過變工況模型進(jìn)行修正。B.3再熱蒸汽溫度(爐側(cè))再熱蒸汽溫度(爐側(cè))宜按照設(shè)備廠家提供的性能特性曲線或通過變工況模型進(jìn)行修正。(資料性)汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組子設(shè)備效能指標(biāo)修正方法C.1高壓缸特征通流面積采用節(jié)流配汽的聯(lián)合循環(huán)汽輪機(jī)，當(dāng)采用滑壓運(yùn)行方式且高壓缸無級間抽汽時，高壓缸特征通流面積在不同運(yùn)行邊界條件下近似保持常數(shù)，在進(jìn)行指標(biāo)比較時可不修正。如高壓缸存在級間抽汽，宜在切除級間抽汽工況下進(jìn)行高壓缸特征通流面積的計算和比較。特征通流面積的計算見公式(C.1)。式中：CFAHPT——高壓缸特征通流面積，單位為平方米(m2);mw.HPT——高壓缸進(jìn)口蒸汽流量(閥前),單位為千克每秒(kg/s);Uw.HPT——高壓缸進(jìn)口蒸汽比容(閥前),單位為立方米每千克(m3/kg);Pw.HPTinle——高壓缸進(jìn)口蒸汽壓力(閥前),單位為帕斯卡(Pa);Pw.HPT.oule——高壓缸出口蒸汽壓力(閥前),單位為帕斯卡(Pa)。C.2中壓缸特征通流面積與高壓缸類似，當(dāng)中壓缸無級間抽汽時，中壓缸特征通流面積在不同運(yùn)行邊界條件下近似保持常數(shù)，在進(jìn)行指標(biāo)比較時可不修正，參考公式(C.1)計算，如中壓缸存在級間抽汽，宜在切除級間抽汽工況下進(jìn)行中壓缸特征通流面積計算和比較。C.3低壓缸特征通流面積低壓缸特征通流面積可參考公式(C.1)計算，由于受低壓缸排汽濕度等因素的影響，低壓缸特征通流面積在不同運(yùn)行邊界條件下并非常數(shù)，宜采用設(shè)備廠家提供的特性曲線進(jìn)行修正。C.4高壓缸效率、中壓缸效率、低壓缸效率高壓缸效率、中壓缸效率、低壓缸效率宜采用設(shè)備廠家提供的特性曲線進(jìn)行修正。C.5軸封漏汽率、高中壓缸間汽封漏汽率軸封漏汽率和高中壓缸間汽封漏汽率宜采用設(shè)備廠家提供的特性曲線進(jìn)行修正。C.6汽輪機(jī)排汽壓力汽輪機(jī)排汽壓力宜按照設(shè)備廠家提供的冷端系統(tǒng)設(shè)備性能特性曲線或通過冷端系統(tǒng)變工況模型進(jìn)行修正。C.7汽輪發(fā)電機(jī)效率汽輪發(fā)電機(jī)效率宜采用設(shè)備廠家提供的特性曲線進(jìn)行修正。(資料性)管道系統(tǒng)子設(shè)備效能指標(biāo)修正方法D.1高壓主蒸汽管道溫降高壓主蒸汽管道的熱阻由管內(nèi)蒸汽側(cè)對流換熱熱阻、管道的導(dǎo)熱熱阻、保溫材料的導(dǎo)熱熱阻以及管外空氣側(cè)對流換熱熱阻計算得到，其中管內(nèi)蒸汽側(cè)對流換熱熱阻、管道的導(dǎo)熱熱阻以及管外空氣側(cè)對流換熱熱阻均遠(yuǎn)小于保溫材料的導(dǎo)熱熱阻，因此在變工況計算中，可近似認(rèn)為高壓主蒸汽管道熱阻不變，則高壓主蒸汽管道溫降修正見公式(D.1)～公式(D.5)。式中：mHPP——參考條件對應(yīng)的蒸汽流量，單位為千克每秒(kg/s);mHPP——修正前的高壓主蒸汽管道溫降對應(yīng)的蒸汽流量，單位為千克每秒(kg/s);△HPp——修正后的高壓主蒸汽管道焓降，單位為千焦每千克(kJ/kg);△Hpp———修正前的高壓主蒸汽管道溫降對應(yīng)的焓降，單位為千焦每千克(kJ/kg);HHPP.1——參考條件對應(yīng)的管道進(jìn)口蒸汽焓值，單位為千焦每千克(kJ/kg);HHPP.2——修正后的高壓主蒸汽管道出口蒸汽焓值，單位為千焦每千克(kJ/kg);△THP——修正后的高壓主蒸汽管道溫降，單位為攝氏度(℃);△THP,a———參考條件對應(yīng)的管道進(jìn)、出口蒸汽溫度的平均值與環(huán)境溫度溫差，單位為攝氏度(℃);△Tlpp,——修正前的高壓主蒸汽管道進(jìn)、出口蒸汽溫度的平均值與環(huán)境溫度溫差，單位為攝氏度(℃);THPP.1——參考條件對應(yīng)的管道入口蒸汽溫度，單位為攝氏度(℃);THPP.2——修正后的高壓主蒸汽管道出口蒸汽溫度，單位為攝氏度(℃);△PHP——參考條件對應(yīng)的管道壓降，單位為帕斯卡(Pa);PHPP.1——參考條件對應(yīng)的管道進(jìn)口蒸汽壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa);PHPP.2———修正后的高壓主蒸汽管道出口蒸汽壓力(絕壓),單位為帕斯卡(Pa);D.2冷再蒸汽管道溫降與高壓主蒸汽管道類似，在變工況計算中，可近似認(rèn)為冷再蒸汽管道熱阻不變，則冷再蒸汽管道溫降修正可參考公式(D.1)～公式(D.5)計算。D.3熱再蒸汽管道溫降與高壓主蒸汽管道類似，在變工況計算中，可近似認(rèn)為熱再蒸汽管道熱阻不變，則熱再蒸汽管道溫降修正可參考公式(D.1)～公式(D.5)計算。D.4低壓蒸汽管道溫降與高壓主蒸汽管道類似，在變工況計算中，可近似認(rèn)為低壓蒸汽管道熱阻不變，則低壓蒸汽管道溫降修正可參考公式(D.1)～公式(D.5)計算。(資料性)機(jī)組效能優(yōu)化技術(shù)措施E.1燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組效能優(yōu)化措施E.1.1壓氣機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)清潔與改進(jìn)壓氣機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)總壓降增加將影響燃?xì)廨啓C(jī)性能，進(jìn)氣系統(tǒng)中的消聲器、過濾器、加熱器等設(shè)備長期運(yùn)行易被雜物堵塞，宜利用停備機(jī)會及時清理、更換或技術(shù)升級，以減小進(jìn)氣系統(tǒng)阻力。做好進(jìn)氣系統(tǒng)密封防護(hù)工作，防止雨水等進(jìn)入系統(tǒng)或空氣旁路通過過濾裝置。在壓氣機(jī)原進(jìn)氣過濾裝置前增設(shè)一組能夠在線清理的粗濾網(wǎng)，可緩解濾芯堵塞，延長濾芯壽命；結(jié)合實際情況，在粗濾網(wǎng)前可增加必要的過濾防護(hù)裝置，北方地區(qū)進(jìn)氣系統(tǒng)要做好防霜凍措施。綜合考慮先進(jìn)的進(jìn)氣過濾裝置的壽命及成本，對原進(jìn)氣過濾裝置進(jìn)行改進(jìn)。E.1.2壓氣機(jī)葉片適時水洗壓氣機(jī)通流部分通常會隨著運(yùn)行時間增加而積垢或積鹽，致使壓氣機(jī)效率下降、壓氣機(jī)進(jìn)口空氣(折合)流量減小，宜根據(jù)制造商提供的運(yùn)維手冊，根據(jù)實際情況優(yōu)化壓氣機(jī)水洗策略。E.1.3燃?xì)廨啓C(jī)熱通道部件維護(hù)、控制邏輯優(yōu)化燃?xì)廨啓C(jī)透平部件隨機(jī)組運(yùn)行時間增加而逐漸老化、透平效率下降，易使燃?xì)廨啓C(jī)提前進(jìn)入溫控，造成機(jī)組出力和效率下降，宜積極與燃?xì)廨啓C(jī)制造和維護(hù)方溝通，適時進(jìn)行透平清洗和熱通道部件維護(hù)。具備條件時，結(jié)合燃燒調(diào)整，可考慮對原溫控線和控制邏輯適當(dāng)優(yōu)化。E.1.4燃料溫度控制燃?xì)廨啓C(jī)入口燃料溫度變化對聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電熱耗率和燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室動態(tài)特性有較大影響，在不影響燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行安全可靠的前提下，可采用合適的熱源，合理提高燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)口燃料溫度，提高聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電效率。E.1.5壓氣機(jī)進(jìn)氣溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)改造評估壓氣機(jī)進(jìn)口溫度變化對聯(lián)合循環(huán)機(jī)組出力、發(fā)電效率、運(yùn)行經(jīng)濟(jì)效益的影響；根據(jù)實際情況考慮增設(shè)壓氣機(jī)進(jìn)氣溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)，使壓氣機(jī)進(jìn)氣溫度控制在最佳范圍。壓氣機(jī)進(jìn)氣溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)宜設(shè)計合理并采用合適的驅(qū)動能源。E.1.6利用先進(jìn)技術(shù)提高燃?xì)廨啓C(jī)效能跟蹤燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)發(fā)展，可采用新技術(shù)和新部件，如壓氣機(jī)通流改進(jìn)、透平葉片升級、燃燒器升級、先進(jìn)密封改造等進(jìn)行燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)改造，提高機(jī)組運(yùn)行可靠性和經(jīng)濟(jì)性。E.2余熱鍋爐效能優(yōu)化措施注意余熱鍋爐內(nèi)部煙氣通道密封和流場優(yōu)化，避免形成內(nèi)部煙氣旁通走廊。排煙損失是聯(lián)合循環(huán)機(jī)組熱損失的主要組成部分，有條件的機(jī)組，可通過省煤器增容等方式進(jìn)一步降低排煙溫度。E.3汽輪發(fā)電機(jī)組效能優(yōu)化措施E.3.1汽輪機(jī)通流改進(jìn)對于起停頻繁的聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，汽輪機(jī)本體部件和軸封部件易出現(xiàn)磨損。宜在機(jī)組檢修期間重點檢查汽輪機(jī)本體部件和軸封部件的健康狀況，視情修理或更換，也可考慮采用合理、先進(jìn)的通流改造技術(shù)對原設(shè)備進(jìn)行改造。E.3.2汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行聯(lián)合循環(huán)機(jī)組汽輪機(jī)宜采用滑壓運(yùn)行方式，運(yùn)行中保持汽輪機(jī)高、中壓調(diào)門全開，減小節(jié)流損失。E.3.3冷端系統(tǒng)診斷及運(yùn)行優(yōu)化進(jìn)行機(jī)組冷端系統(tǒng)性能診斷，并適時進(jìn)行冷端系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化試驗，制定冷端系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化策略，使汽輪機(jī)運(yùn)行于經(jīng)濟(jì)效益最優(yōu)的排汽壓力，循環(huán)水泵、機(jī)力塔等冷端系統(tǒng)設(shè)備按優(yōu)化方式運(yùn)行。E.3.4汽輪機(jī)抽真空系統(tǒng)優(yōu)化改進(jìn)對抽真空系統(tǒng)進(jìn)行綜合治理，確保真空嚴(yán)密性試驗結(jié)果優(yōu)良。對于起停不頻繁的聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，可在原抽真空系統(tǒng)之外增設(shè)一路并聯(lián)的抽真空系統(tǒng)，機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行后，可啟用該系統(tǒng)，以降低抽真空系統(tǒng)耗電量。對真空泵冷卻水系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化改造，采用可利用的冷源或增設(shè)制冷設(shè)備，提高抽真空系統(tǒng)性能。E.3.5汽輪機(jī)滑銷系統(tǒng)專項治理利用機(jī)組檢修機(jī)會，對汽輪機(jī)滑銷系統(tǒng)進(jìn)行專項檢查，采取措施確保滑銷系統(tǒng)狀況良好，防止因滑銷系統(tǒng)不暢延誤機(jī)組起停時間。E.4保溫系統(tǒng)優(yōu)化措施機(jī)組檢修前、后宜對系統(tǒng)管道和設(shè)備(例如：燃?xì)廨啓C(jī)本體、余熱鍋爐進(jìn)口煙道、爐殼、出口煙道及煙囪、汽機(jī)本體、蒸汽管道等)的保溫