1800熱鋸機的設計與應用

..￠1800熱鋸機的設計與應用一.前言<概述>熱鋸機是軋鋼車間的重要輔助設備之一。是用于鋸切軋制后的棒材、管坯和各種型材的專用設備,以提高產品鋸切斷面質量。鋸切鋼種有：碳素鋼、合金結構鋼、錨鏈鋼、不銹鋼、軸承鋼等。可以切頭,切尾,并且在定尺機配合下可以鋸定尺。鋸切溫度大于等于800。本設備主要由鋸片傳動裝置、上滑座、下滑座、進鋸機構、鋸罩、水封及水冷卻、稀油及干油潤滑系統、液壓系統、電氣控制系統、鋼材定位裝置等組成。其基本工作原理：當鋸切材料進入鋸切位置后,進鋸裝置將高速旋轉的鋸片送進,對鋼材進行鋸切,鋸切后鋸片快速退出,返回原位,完成一次鋸切周期。目前國內各軋鋼企業使用的熱鋸機形式較多,就鋸片的送進方式分可分為：擺式鋸、杠桿式鋸、滑座式鋸、四連式鋸等；按熱鋸機安裝形式可分為：固定式和移動式。其傳動方式有傘齒輪傳動和皮帶傳動。本次設計采集了國內較先進的結構形式并對部分結構及控制系統進行了優化改進,使其整臺機的工藝性能及控制系統更加合理,使用更為可靠。二.設備的主要結構設計：〔一、鋸片傳動裝置<下圖>：如圖鋸片傳動裝置主要由：鋸片、防護護罩、水冷卻系統、鋸軸〔低速傳動軸、高速傳動軸、鋸切電機等組成。本鋸機鋸片傳動裝置由電動機——圓弧齒錐齒輪副驅動鋸片高速旋轉,軸承采用NSK產品,故傳動系統工作可靠,效率高。為防止軋件熱輻射對傳動系統的影響,在傳動箱周圍有水封和水冷卻裝置進行冷卻、防護。鋸片采用優質彈簧鋼〔65Mn經專業制造廠用特殊工藝制成,齒型為"狼牙型"。鋸片用帶錐度的左、右夾盤夾持在傳東軸上,拆卸時只需將右夾盤上的八個M30×2的螺母旋下,再依次退出壓盤,右夾盤即可拆出鋸片,安裝時也依次將各零件裝上,并旋上螺母〔螺栓預緊力矩不小于1000N.m。1.1鋸切功率計算〔電機選型：鋸片傳動功率由三部分組成：N=N1+N2+N3式中：N1—消耗于鋸齒使軋件產生塑性變形和形成鋸屑的功率；N2—鋸切過程中鋸片振擺使其兩側面與被鋸軋件接觸產生摩擦損耗的功率；N3—其它因素消耗的功率,如機械傳動效率、鋸屑甩出所消耗的功率,以及空氣阻力等；下面分別計算：N1=FSP/102000〔KW；式中：F—熱鋸機生產率〔mm2/s；S—鋸片厚度〔mm；P—單位鋸切力〔Mpa,P=<4.6+0.27S>σb；σb—為相應鋸切溫度下的軋件抗拉強度〔Mpa。得：N1=FSP/102000=〔12000×8×121.68/102000=114.52KWN2=u’QV/102〔KW；式中：u’—軋件與鋸片側面的摩擦系數；V—鋸片圓周速度〔m/s;Q—軋件對鋸片側面的直壓力。Q=f/c<Kg>；式中：f—鋸片震擺值〔mm；c—鋸片柔度〔m/Kg；得：N2=u’QV/102=〔0.8×160×115/102=144.3KW影響功率N3的因素很多,一般來講,鋸機消耗于傳動件的功率和軸承磨損,空氣阻力,把鋸屑甩出等等所消耗的功率是與總功率成正比例增加的,所以N3可按下式計算：N3=R〔N1+N2=0.3〔114.52+144.3=77.65KW所以得鋸切功率：N=N1+N2+N3=114.52+144.3+77.65=336.47KW通過以上計算,選取鋸切電動機型號為：Y355L1—4,N=355KW,n=1480rpm。1.2弧形錐齒輪幾何尺寸計算〔∑=90°本鋸機鋸片傳動裝置由電動機——圓弧齒錐齒輪副驅動鋸片高速旋轉,故傳動系統工作可靠,效率高。錐齒輪用于軸線相交的傳動,軸線間交角∑可成任意角度,但通常用的∑=90°?；⌒五F齒輪產形冠輪上的齒線是圓弧；承載能力高,運轉平穩,噪音??；對安裝誤差和變形不敏感；軸向力大,且隨轉向變化。常用于vm≥5m/s或轉速n>1000r/min及重載的傳動。現對熱鋸機弧形錐齒輪幾何尺寸進行計算〔∑=90°：齒數比〔u:u=Z1/Z2,按傳動要求確定,通常u=1-10;選u=1.2齒數〔z:z1安設計手冊選取z1=42,z2=z1u=42×1.2=50.4,取z2=51大端分度圓直徑〔de：按結構初定de1=435mm,T1=2290N.m,σhp=1350N/mm2,de2=z2me=51×10.36=528.36,取de2=529大端模數〔me：me=de1/z1=435/42=10.36mm。分錐角〔δ：δ1=arctanZ1/Z2=39°28′20.9"；δ2=90°-δ1=50°31′39"；外錐距〔Re：Re=de1/2sinδ1=435/2×sin39°28′20.9"=342.52mm；齒寬〔b:b=￠RRe,￠R取0.3；得：b=￠RRe=0.3×342.52=102.756mm；中點模數〔mm:mm=me<1-0.5￠R>=10.36×<1-0.5×0.3>=8.806mm；中點法向模數〔mnm:mnm=mmcosβm；等頂隙收縮齒的標準螺旋角βm=35°；得：mnm=mmcosβm=8.806×cos35°=7.213mm；切向變為系數〔xt:xt1按設計手冊選取xt1=0.02；xt2=-0.02。徑向變為系數〔x:x1按設計手冊選取x1=0.36；x2=-0.36。齒形角<αn>:αn=20°；齒頂高〔ha:ha=<ha*+x>me,ha*=0.85,得：ha1=<ha*+x1>me=〔0.85+0.36×10.36=4.59mm；ha2=<ha*+x2>me=〔0.85-0.36×10.36=5.076mm；齒根高〔hf:hf=<ha*+c*-x>me,c*=0.188,ha*=0.85,得：hf1=<ha*+c*-x1>me=〔0.85+0.188-0.36×10.36=7.024mm;Hf2=<ha*+c*-x2>me=〔0.85+0.188+0.36×10.36=14.483mm頂隙〔c:c=c*me,c*=0.188,得：c=c*me=0.188×10.36=1.948mm齒根角〔θf:θf1=arctan<hf1/Re>=arctan<7.024/342.52>=1°37′44"θf2=arctan<hf2/Re>=arctan<14.483/342.52>=3°17′01"齒頂角〔θa:θa1=θf2=3°17′01"；θa2=θf1=1°37′44"；頂錐角〔δa:δa1=δ1+θf2=39°28′20.9"+3°17′01""=42°45′21.9"δa2=δ2+θf1=50°31′39"+1°37′44"=52°9′23"根錐角〔δf:δa1=δ1-θf1=39°28′20.9"-1°37′44"=37°50′36.9"δa2=δ2-θf2=50°31′39"-3°17′01"=20°14′38"齒頂圓直徑〔dae:dae1=de1+2ha1cosδ1=435+2×4.59×cos39°28′20.9"=442.07mmdae2=de2+2ha2cosδ2=529+2×5.076×cos50°31′39"=535.457mm錐頂輪冠距離〔Ak:Ak1=de2/2-ha1sinδ1=529/2-4.59×sin39°28′20.9"=261.58mmAk2=de1/2-ha2sinδ2=435/2-5.076×sin50°31′39"=213.6mm中點法向齒厚〔smn:smn1=<0.5Лcosβm+2x1tanαn+xt1>mm=<0.5×3.14×cos35°+2×0.36×tan20°+0.02>×8.806=<1.286+0.262+0.02>×8.806=13.808mm；smn2=Лmmcosβm-smn1=3.14×8.806×cos35°-13.808=8.838mm；中點法向齒厚半角〔￠mn:￠mn=[〔smncosδ/mmz]cos2βm得：￠mn1=0.0692；：￠mn2=0.01313；中點齒厚角系數〔K￠mn:K￠mn=1-￠2mn/6得：K￠mn1=0.9992；K￠mn2=0.99997；中點分度圓弦齒厚〔s-mn1:s-mn1=smn1K￠mn1=13.808×0.9992=13.797mm；s-mn2=smn2K￠mn2=8.838×0.99997=8.838mm；中點分度圓弦齒高〔ham:ham1=ha2-0.5btanθf2+0.25smn1￠mn1×102.756×tan3°17′01"+0.25×13.808×0.0692=5.076-2.98+0.24=2.336mmham1=ha2-0.5btanθf1+0.25smn2￠mn2×102.756×tan1°37′44"+0.25×8.838×0.01313=5.076-0.514+0.029=4.591mm當量齒數〔zvn:zvn=z/cosδcos3βm得：zvn1=z1/cosδ1cos3βm=42/cos39°28′20.9"×cos335°=99.06Zvn2=z2/cosδ2cos3βm=51/cos50°31′39"×cos335°=145.8端面重合度〔ξva:當αn=20°時,查手冊得ξva=1.8縱向重合度〔ξvβ:當￠R=0.3時,查手冊得ξvβ=1.9總重合度〔ξvγ:ξvγ=2.62根據高速軸的受力選取軸承,為便于軸承的裝配,取裝軸承處的直徑d1=130mm,裝圓弧錐齒輪處的軸徑d2=d1=130mm。此處軸承支承形式為固定—游動支承,故固定端選用兩套單列圓珠滾子軸承7226ADF〔130×230×40。游動端選用圓柱滾子軸承Nu326〔130×280×58,外圈與外殼軸孔為間隙配合,可補償軸的熱伸長。固定端采用套杯安裝,圓弧錐齒輪的嚙合位置容易得到保證。同樣,低速軸取裝軸承處的直徑d1=180mm,裝圓弧錐齒輪處的軸徑d2=200mm,裝熱鋸盤處的軸徑d3=170mm。此處軸承支承形式同高速軸為固定—游動支承,故固定端選用兩套單列圓珠滾子軸承7236ADF〔180×320×52。游動端選用圓柱滾子軸承Nu336〔180×380×75,外圈與外殼軸孔為間隙配合,可補償軸的熱伸長。固定端采用套杯安裝,圓弧錐齒輪的嚙合位置容易得到保證。〔二、上滑座部分：上滑座本體為焊接件結構。鋸片傳動裝置、電動機、進鋸齒條、上壓輥、鋸罩、冷卻系統、稀油潤滑系統、上下滑板及側導向立輥均安裝在該件上,在進鋸裝置推動下,上滑座在支承輥上作直線運動,從而實現鋸切進給。為了使鋸切對上滑座運行平穩,在上滑座上分別裝有四組上壓輥,每組壓輥立軸的下端用螺母固定在下滑座相應的孔中,上壓輥通過上滑板壓住上滑座,在壓輥上端裝有一組碟型彈簧,使壓輥對上滑座保持一定壓力,同時消除支承輥及滑板磨損后產生的間隙。為了克服鋸切時產深生的測向力,確保上滑座直線送進,在上滑座兩端分別裝有四個導向立輥,立輥上設有調整偏心套,轉動偏心套可以調節立輥與側導板間隙,在通常情況下,該間隙應控制在0.1——0.2mm范圍內?！踩?、下滑座部分：下滑座本體為焊接件結構。支承輥、壓輥立軸、側導滑板、進鋸齒輪軸、軸承座安裝于該件上。8件支承輥用以支承上滑座重量,并保證上滑座在其上平穩滑動。支承輥軸承選用雙列調心輥子軸承22315〔160×55×87。3.1進鋸機構：進鋸機構主要由：進鋸電機、高速聯軸器、進鋸減速機、低速聯軸器、進鋸齒輪軸、進鋸齒輪、軸承座、軸承等組成。<下圖—進鋸機構>由于鋸切鋼材規格、鋼種、鋸切溫度等變化,鋸切力有較大差異,但鋸機的鋸切能力是恒定的,即單位時間鋸切面積不變。因此,鋸切速度需隨鋼材規格、鋼種、溫度等條件變化,進鋸機構的推進速度在工作過程中將隨鋸切阻力而變化。主要參數〔選型：進鋸電機選用：Z4—180--31,N=37KW,n=1000r/min；減速機選用硬齒面減速機：ZSY315—45—1；進鋸齒輪：法向模數mn=16,齒數Z=19,全齒高h=36,尺寬160mm?！惨娤聢D進鋸齒輪軸的設計計算：3.1-1按轉矩初步估算軸徑和選擇聯軸器1、初步估算軸徑：選擇軸的材料為45,由機械設計手冊查得力學性能數據為：抗拉強度σb=650Mpa；屈服點σs=360Mpa；彎曲疲勞極限σ-1≈270Mpa；扭轉疲勞極限τ-1≈155Mpa；E=2.15×105Mpa；初步計算軸徑,由于材料為45,由機械設計手冊選取A=115,則得：dmin=124mm考慮進鋸軸裝聯軸器加鍵,需將其軸徑增加4%--5%,故取進鋸傳動軸聯軸器端軸徑為：130mm。2、聯軸器的選擇考慮動載荷及過載,取聯軸器工作情況系數K=1.5〔根據機械設計手冊聯軸器篇選取,計算聯軸器轉矩：Tc=KT=K<955×104>P/n=1.5<955×104>×37/22N.mm=24092045N.mm=24092N.m根據熱鋸機工作要求選取GⅡCL型齒輪聯軸器。由軸徑d=130mm和Tc選取聯軸器型號為：GⅡCL12J1140×202/J1130×202〔/ZQ4378—86；其允許最大轉矩Tp=45000N.m。3.1-2軸的結構設計見軸的載荷分布圖<a>所示,根據軸的受力選取軸承,為便于軸承的裝配,取裝軸承處直徑d1=140mm,裝齒輪處的軸徑d2=145mm,a=b=160mm,c=810,D1=320mm。初選雙列調心滾子軸承22228c〔140×250×68。3.1-3軸上受力分析：〔軸的載荷分布圖b軸傳遞的轉矩：T1=<955×104>P/n=16061N.m齒輪的圓周力：Ft=2T1/d1=2T1/〔Z·mn/cosβ=32122/<19×0.016/cosβ>=105664N齒輪的徑向力：Fr=Ft·tanan/cosβ=39096N齒輪的軸向力：Fx=Ft·tanβ=17328N聯軸器由于制造和安裝誤差所產生的附加圓周力F0〔方向不定F0=0.3·2T1/D1=0.3×〔2×16061/0.320=30114N3.1-4求支反力：1在水平平面內的支反力〔軸的載荷分布圖c,由∑MA=0得：RBz〔a+b-Fra+Fx·d1/2=0RBz=<Fra-Fx·d1/2>/<a+b>=<39096×0.160-17328×0.140/2>/<0.160+0.160>=<6255-1212>/0.32=15759N∑Z=0得：RAz=Fr-RBz=39096-15759=23337N2在垂直平面內的支反力〔軸的載荷分布圖e,由圖可知：RAy=Rby=1/2·Ft=105664/2=52832N3>由于F0的作用,在支點A、B處的支反力〔軸的載荷分布圖g∑MB=0得：RA0〔a+b-Foc=0RA0=Foc/〔a+b=30114×0.81/<0.16+1.16>=76226NRB0=F0+RA0=30114+76226=106340N3.1-5作彎矩和轉矩圖：1齒輪的作用力在水平平面的彎矩圖〔軸的載荷分布圖dMDz=RAZa=23337×0.16=3734N.mM’Dz=MDz-F×d1/2=3734-17328×0.304/2=1100N.m齒輪的作用力在垂直平面的彎矩圖〔軸的載荷分布圖fMDy=RAya=52832×0.16=8453N.m由于齒輪的作用力在D截面作出的最大合成彎矩M’D=9241N.m由于Fo作用而作出的彎矩圖〔軸的載荷分布圖hMD0=F0·c=30114×0.81=24392N.m改彎矩圖的作用平面不定,但當其與上述彎矩合成圖共面時是最危險情況。這時其彎矩為二者之和,則截面D的最大合成彎矩為：MD=M’D+MD0=9241+24392=33633N.m2作轉矩圖〔軸的載荷分布圖iT1=16061N.m3.1-6軸的強度校核1確定軸的危險截面根據軸的結構尺寸及彎矩圖、轉矩圖,截面B處彎矩較大,且有軸承配合引起的應力集中；截面D處彎矩最大,且有齒輪配合與鍵槽引起的應力集中,故屬危險截面。現對D截面進行強度校核。2安全系數校核計算：由于該進鋸軸轉動,彎矩引起對稱循環的彎應力,轉矩引起的為脈動循環的切應力。彎矩應力幅為：σa=MD/W=33633×106/304=110.6×106pa=110.6Mpa式中：W—抗彎斷面系數,由手冊可查得W=304cm3=304×10-6m3由于是對稱循環彎曲應力,故平均應力σm=0根據式：Sσ=0.58式中：σ-1—45鋼彎曲對稱循環應力時的疲勞極限,由手冊查得σ-1≈270Mpa；Kσ—正應力有效應力集中系數,按手冊配合表查的Kσ=2.62；β—表面質量系數,軸徑車削加工,由手冊查得β=0.92ξ—尺寸系數,由手冊查得ξ=0.68切應力幅為：τm=τa=T1/2WP=16061×106/2×30=268×106pa=268Mpa式中WP—抗扭斷面系數WP=Лd3/16-bt<d-t>2/2d=30×10-6根據式Sτ=1.27式中：τ-1—45鋼彎曲對稱循環應力時的疲勞極限,由手冊查得τ-1≈155Mpa；Kτ—切應力有效應力集中系數,按手冊配合表查的Kτ=1.89；β,ξ—同正應力情況；φτ—平均應力折算系數,由手冊查得φτ=0.21。軸D截面的安全系數確定：S=2.27由手冊查得,[S]=1.3—2.5故S>[S],該軸D截面是安全的。〔四鋸片罩及冷卻系統：熱鋸冷卻水導水裝置,應用于金屬材料熱加工工藝中,包括：鋸片；熱鋸鋸罩,用于罩住鋸片,鋸片罩由固定罩和活動罩兩部分組成；高壓冷卻水裝置,可噴射高壓冷卻水,噴嘴噴出強力水流沖刷掉粘在鋸片上的鋸屑,使大部分鋸屑能被水幕封住,沖入鋸切頭坑內,以有效的防止鋸屑飛濺并冷卻鋸片；低壓冷卻水裝置,可噴射低壓冷卻水；還包含有一導水管,用于導水,分別焊接于所述熱鋸鋸罩內側的開啟部分與固定部分,并且導水管在開啟部分與固定部分的安裝位置相互對應,導水管可以夾持著鋸片；還有一吸水層,鋪設于所述導水管內側。通過導水裝置降低了鋸片單耗、煤耗及工序能耗并使高、低壓冷卻水裝置能同時使用,保證了正常的生產軋制節奏,并且有效地防止冷卻水澆注到被鋸切的金屬材料,避免了金屬材料鋸切端部的淬火裂紋產生率。當需要更換鋸片時,松開活動鋸罩頭部連接手柄,即可將活動鋸罩掀開〔轉動160°——180°,可進行鋸片更換操作?！参?、夾料機構：夾料機構用于被鋸切鋼材在輥道上定位,防止在鋸切作用下鋼材沿輥道軸向移動和上抬。它由鉤頭、拉桿、支承輥、導向輥、壓板、壓緊油缸、推拉油缸等組成。工作時：夾料機構推出拉桿,使鉤頭下擺時能鉤住位于輥道另一端的鋼材,當被切鋼材進入機前輥道后,壓緊缸推動壓板向下擺動,壓住鋼材,同時拉料缸將拉桿拉回,使被切鋼材靠近輥道端頭擋板〔壓板給予鋼材一定壓緊力,鋼材定位后,進鋸機構將上滑座以30——300mm/s的速度推進,高速旋轉的鋸片開始鋸切,鋸切結束后,進鋸快速〔350mm/s將上滑座拉回至規定位置〔工作行程600——1000mm。同時,壓緊缸抬起壓板,拉料桿推送至輥道另一端,準備下一個鋸切過程。被鋸切材料規格、數量、重量不同,需要拉動的拉力亦不同,從保護設備的角度考慮,夾料、壓緊油缸的推力可根據實際需要進行調節,能滿足鋸切過程中材料定位即可?！擦⒒顒愉彽臋M移機構：如下圖〔一：由圖活動鋸的橫移機構主要由可移鋸口、鋸口液壓缸〔s=1200mm、鋸體液壓缸〔s=1800mm、導軌等組成。通過鋸體液壓缸〔s=1800mm直拉直推直接作用于下鋸體使6個行走滾輪在軌道上滾動,從而實現鋸體橫移。在鋸體沿軌道長度方向的兩端裝有4個液壓夾軌器,用以防止移動鋸機在工作時因鋸切力的作用而發生移動。當需要橫移時,液壓缸壓縮彈簧、鉗口張開,橫移就位后,液壓卸壓。在彈簧作用下,鉗口夾住導軌,從而鎖定鋸機。單個夾軌器夾緊力為：8000N,安裝時彈簧壓縮量應大于50mm?？梢其徔谕ㄟ^鋸口液壓缸〔s=1200mm直拉直推直接作用于鋸口,實現鋸口的橫移。該活動鋸口由滑座、移動小車、自由輥道、鋸口蓋板、驅動油缸等組成〔見下圖二?；O計安裝考慮現場結構,直接焊接于原輥道梁下；鋸口蓋板設計預留兩道鋸切口,鋸切口的設計避免了鋼材鋸切時出現鋸切彎頭現象,提高鋸切質量；預留兩道鋸切口可大大減少鋸口以東油缸的行程選擇,可靈活根據定尺長度選擇就近鋸切口；油缸通過連桿直接驅動移動滑車,油缸設計安裝于輥道蓋板下、兩輥道梁之間,避免了高溫鋼的直接熱輻射；中間連桿的設計考慮切頭切尾時鋼頭對油缸桿的撞擊?！财?、潤滑系統：鋸片傳動裝置的圓弧錐齒輪、軸承采用集中稀油循環系統潤滑。系統公稱壓力：0.63Mpa,流量：40L/min,潤滑油牌號：N320中極壓齒輪油。進鋸減速機為油池潤滑,潤滑油牌號：N320中極壓齒輪油。運轉中減速機機體內儲油量必須保持規定油面高度,不宜過多或過少。本熱鋸機中,上壓輥、支承輥、導向立輥、上下側滑板,行走車輪軸承、開式齒輪及齒條,夾料機構支承輥、導向輥及滑板均采用干油潤滑,共33個潤滑點,其中下滑座內28個潤滑點采用干油泵加油。由于潤滑點較多,下滑座內各潤滑點需分點加油,為了使各潤滑點充分得到潤滑,加油時需慢速移動上滑座多次。潤滑脂牌號：鋰基潤滑脂Z2—1。〔八、電氣控制系統：熱鋸在運行前,首先啟動供水系統及供油、通風系統等輔助系統,等輔助系統啟動運轉正常后,開始鋸切。其工藝流程為：軋制后的紅鋼由輥道移鋼機送至鋸前輥道,經齊頭擋板齊頭或定尺機定尺后,按下鋸切按鈕,熱鋸機快速進鋸,進鋸至工作位置,熱鋸速度降為工進,進行慢速鋸切,當圓鋼鋸切完成后,快速退鋸,退至停車位后制動停車,等待下一次鋸切。其工作流程如下所示：熱鋸電氣控制系統一共分熱鋸鋸切電機控制、進鋸系統、供油系統、通風系統。其構成下面分別介紹：熱鋸鋸切電機為355KW交流電機,其控制功能包括電機啟動與制動及電機保護。通過一施耐德軟啟動器控制電機電源電壓,從而控制電機啟動電流,使電機平滑啟動,啟動完成后,通過旁路接觸器短接軟啟動器。由于熱鋸鋸片隨著使用次數的增加,鋸片磨損后需更換,這時需要停止鋸切電機,由于鋸片的系統慣量較大,并且系統潤滑良好,鋸切系統自由停車需十幾分鐘,造成不能及時停車更換鋸片,從而影響軋制節奏,所以必須制動使電機快速停車。電機的保護主要通過軟啟動器來實現,軟啟動器可實現啟動超時、電機堵轉、缺相、過流、斷路保護,并通過面板予以顯示。供油系統主要由兩臺齒輪泵完成,油泵一用一備,電機為2.2KW,相應控制系統主要完成油泵電機的啟動、停止及保護功能。供風系統由一臺渦流風機組成,電機功率為3KW,相應控制系統主要完成風機電機的啟動、停止及保護功能。8.1、主電路設計8.1--1、主電路圖〔1油泵、風機主回路電路圖〔2進鋸電機主回路電路圖見下頁〔3鋸切電機主回路電路圖8.2、元件明細表序號符號名稱型號及規格數量備注1SB1、SB3、SB5、SB7、SB9、SB11-14按鈕AD11-22/24V/綠色92SB2、SB4、SB6、SB8、SB10按鈕AD11-22/24V綠色53AT軟啟動器ATS48C66Q1施耐得46RA70直流調速器6RA7028-6DV621SIEMENS51QF-3QF、5QF、6QF空氣開關CDM1-63M/105德力西64QF空氣開關CDM1-100M/1001德力西77QF空氣開關CDM1-630M/6301德力西85QF、8QF-11QF空氣開關RDX-65-63/105德力西91KM接觸器CJ20-103105KM、6KM接觸器CJ20-6302114KM接觸器CJ20-1001129KM小型繼電器MY2NJDC24V1113M1、M2電機Y100L1-42.2KW214M3電機Y100L1-43KW115M3電機Z4-180-11,37KW,440V116M4電機Y355L1-4355KW117HL1-6指示燈AD11-22/24V/紅618FR1-3電機保護器JDQ-10319S2424V電源AT250-2401010A1跨海電源20ST1-3接近開關ED20-K40-L13XX8.3、控制電路設計8.3--1、PLC控制電路8.3--2、I/O分配表輸入輸出1#油泵啟動000001#油泵啟動010001#油泵停止000012#油泵啟動010012#油泵啟動00002風機啟動010022#油泵停止00003鋸切電機合閘01003風機啟動00004進鋸電機合閘01004風機停止00005點動進鋸01005鋸切電機合閘00006點動退鋸01006鋸切電機分閘00007快進01007進鋸電機合閘00008工進01100進鋸電機分閘00009快退01101鋸切000101#油泵啟動指示燈01102點動進鋸000112#油泵啟動指示燈01103點動退鋸00100風機啟動指示燈01104故障復位00101鋸切電機