橋梁工程設計實例及智能建模分析 課件 第3章 鋼筋混泥土空心板橋結構設計

橋梁工程設計實例及智能建模分析（第1版）

橋梁工程設計教學導論橋梁智能設計軟件及建模簡介鋼筋混泥土空心板橋結構設計鋼筋混凝土簡支T梁橋結構設計第一章第二章第三章第四章橋梁工程設計實例及智能建模分析鋼筋混凝土空心板橋結構設計第一章橋梁工程設計教學導論第三章預應力混凝土簡支T梁橋設計預應力混凝土簡支箱梁橋設計預應力混凝土簡支T梁橋智能設計第六章第七章第八章第五章預應力混凝土空心板橋結構設計第九章預應力混凝土簡支箱梁橋智能設計橋梁工程設計實例及智能建模分析斜拉橋智能設計懸索橋智能設計第十一章第十二章第十章鋼管混凝土拱橋智能設計橋梁工程設計實例及智能建模分析

第3章

鋼筋混凝土空心板橋結構設計

本章系統闡述了空心板橋的核心設計要素。在結構設計方面,通過設置合理形狀的孔洞有效減輕結構自重,同時確保頂底板具有足夠的構造厚度。截面分析重點包括凈截面特性計算和中性軸定位,為結構剛度提供依據。荷載計算綜合考慮恒載和活載作用,按照規范要求進行不同極限狀態的荷載組合。結構驗算包含抗彎和抗剪承載力計算,均采用標準計算方法。配筋設計需滿足縱向鋼筋和箍筋的基本配置要求,并特別加強孔洞周邊的鋼筋布置。

此外,設計過程還需完成裂縫控制和撓度驗算,同時重視施工階段的應力管理及橫向荷載分配。各設計環節均嚴格遵循現行橋梁設計規范,在確保結構安全可靠的前提下,兼顧經濟合理性。設計中需特別注意孔洞對結構性能的影響,并采取相應的構造措施。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.1基本設計資料3.1.1橋址情況

本章設計案例為左岸側引橋部分,且與河道方向正交,主橋標準跨徑為10.00m,無通航通行要求,地面高程為5.80~6.00m,設計地下水位為4.20m。3.1.2氣象資料

年最高氣溫42℃,年最低氣溫-9.6℃,年平均氣溫17.5℃,基本氣壓101kPa。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.1.3跨徑和橋面寬度(1)標準跨徑:Lk=10.00m。(2)預制梁長:9.96m。(3)計算跨徑:l0=9.60m。(4)橋面寬度(橋面凈空):凈8.00m(行車道)+2×1.00m(人行道)。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.1.5施工條件

施工條件良好。

3.1.6主要材料

根據《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規范》(JTG3362—2018)(以下簡稱《公預規》)規定,公路橋涵鋼筋混凝土受力構件的混凝土強度等級不低于C25;當采用強度標準值400MPa及以上鋼筋時,不低于C30。本設計案例采用C40。

《公預規》規定,公路橋涵鋼筋混凝土構件中的普通鋼筋宜選用HPB300、HRB400、HRB500、HRBF400和RRB400。本設計案例主鋼筋和架立鋼筋均采用HRB400級,其他鋼筋用HPB300級。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.2構造形式及截面尺寸擬定3.2.1結構設計(1)本設計案例橋梁標準跨徑Lk=10.0m<13.0m,選用鋼筋混凝土簡支板,由8塊寬度為1.24m的空心板連接而成。(2)橋面板橫坡為雙向1.5%,坡度由橋面三角墊層控制。(3)空心板參數:單塊板高度為0.45m,寬為1.24m,板間留有7×8/7cm的縫隙用于灌注砂漿。(4)橋面鋪裝:雙層混凝土鋪裝,上層為0.04m厚的瀝青混凝土,下層為0.06m厚的素混凝土(C50)。(5)橋梁橫斷面構造及尺寸如圖3-1所示。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計圖3-1

10m鋼筋混凝土空心板橋梁橫斷面構造及尺寸圖式(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.2.2設計參數(1)混凝土的材料特性:C40的抗壓強度標準值fck=26.8MPa,抗壓強度設計值fcd=18.4MPa;抗拉強度標準值ftk=2.40MPa,抗拉強度設計值ftd=1.65MPa;混凝土彈性模量Ec=3.45×104MPa。(2)瀝青混凝土重度按24kN/m3計,鋼筋混凝土重度按26kN/m3計,鉸縫水泥混凝土重度按24kN/m3計。(3)鋼筋的材料特性:HRB400級鋼筋的抗拉強度標準值fsk=400MPa,抗拉、壓強度設計值fsd=330MPa,鋼筋彈性模量Es=2×105MPa;HPB300級鋼筋的抗拉強度標準值fsk=300MPa,抗拉、壓強度設計值fsd=250MPa,鋼筋彈性模量Es=2.1×105MPa。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.3空心板截面幾何特性計算

空心板截面構造和尺寸如圖3-2所示。3.3.1毛截面面積1)空心板毛截面面積

為了方便計算截面特性,將空心板截面構造圖劃分了區域,如圖3-3所示。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計圖3-2空心板截面構造和尺寸(尺寸單位:cm)圖3-3空心板截面構造計算圖式(尺寸單位:cm)

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第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計2)鉸縫截面面積

如圖3-4所示,將鉸縫構造圖分成4個模塊計算鉸縫的面積。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計圖3-4鉸縫截面構造及分塊截面重心計算圖式(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.3.2毛截面重心位置

參考《橋梁設計常用數據手冊》中表1.4-1常用幾何特性表,計算本設計案例的全截面對1/2板高處(即離板上緣22.5cm處)的靜距及重心位置(圖3-5)。圖3-5空心板分塊截面重心位置(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

2)空心板邊板截面重心位置(1)空心板邊板截面對1/2板高處的靜矩:

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3)鉸縫截面重心位置(1)鉸縫截面對1/2板高處的靜矩:

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(2)截面重心位置:

鉸縫重心對1/2板高處的距離為:

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3.3.3中板毛截面慣性矩

參考《橋梁設計常用數據手冊》中表1.4-1常用幾何特性表中各截面對自身慣性矩進行計算,本設計案例鉸縫對重心軸的慣性矩I1為各分塊對自身的慣性矩與對重心平行移軸的慣性矩之和:I1=162.78+33600.62+19101.32+5428.34+175.42+6712.63+32.67+2844.06=68057.83cm4

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空心板對毛截面重心軸的慣性矩I2:

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空心板毛截面對其重心軸的慣性矩I:

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

空心板截面的抗扭剛度可簡化為如圖3-6所示的粗線部分箱形截面近似計算,抗扭剛度IT為:圖3-6抗扭慣性矩簡化計算圖式(尺寸單位:cm)

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第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

(3)鉸接縫自重(二期結構自重)G3。

中板:G3=(487.43+8/7×45)×10-4×24=1.293kN/m

邊板:G'3=(487.43/2+8/7×45/2)×10-4×24=0.647kN/m

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由上述計算得到空心板每延米總重力為:

中板:GⅠ=G1=9.546kN/m(一期結構自重)GⅡ=G2+G3=5.15+1.293=6.443kN/mG=GⅠ+GⅡ=9.546+6.443=15.989kN/m

邊板:G'Ⅰ=G'1=10.112kN/m(一期結構自重)G'Ⅱ=G2+G'3=5.150+0.647=5.797kN/mG'=G'Ⅰ+G'Ⅱ=10.112+5.797=15.909kN/m

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計注:跨中彎矩Ml/2=ql2/8,l/4跨彎矩Ml/4=3ql2/32;支點剪力V0=ql/2;l/4跨剪力Vl/4=ql/4;跨中剪力Vl/2=0。作用種類作用/(kN/m)計算跨徑/m作用效應-彎矩M/(kN·m)作用效應-剪力V/kN跨中l/4跨支點l/4跨跨中GⅠ9.5469.6109.9782.4745.8222.910GⅡ6.4439.674.2355.6730.9315.460G15.9899.6184.19138.1476.7538.370G'Ⅰ10.1129.6116.4987.3748.5424.270G'Ⅱ5.7979.666.7850.0827.8213.910G'15.9099.6183.27137.4576.3638.180

由此可計算出簡支空心板永久作用效應,計算結果見表3-1。

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3.4.2可變作用效應計算

根據《通用規范》,公路—Ⅰ級車道荷載的均布荷載標準值qk和集中荷載標準值Pk為:qk=10.5kN/m

計算彎矩效應時:Pk=2(l0+130)=2×(9.6+130)=279.2kN

計算剪力效應時:Pk=1.2×279.2=335.04kN

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

(2)車道橫向折減系數ξ。

本設計案例橋面凈寬為10.0m,單側人行道寬1.0m,車輛行駛寬度W=8.0m,最多只能按兩車道布載,即車輛雙向行駛。

《通用規范》中規定,當橋涵設計車道數等于或大于2時,應按《通用規范》中表4.3.1-5進行取值,本設計案例取橫向折減系數ξ=1.0。

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第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計板號荷載位置γ12345678∑ηij10.03000.28100.21900.15400.11000.08100.06100.05000.0440≈1.0000.04000.31100.23400.15500.10400.07200.05100.03900.03300.03100.28400.22050.15410.10940.08010.06000.04890.042920.03000.21900.21600.17500.12400.09100.06900.05600.0500≈1.0000.04000.23400.23300.18300.12200.08400.06000.04600.03900.03100.22050.21770.17580.12380.09030.06810.05500.048930.03000.15400.17500.18600.15600.11300.08500.06900.0610≈1.0000.04000.15500.18300.20000.16300.11000.07800.06000.05100.03100.15410.17580.18740.15670.11270.08430.06810.060040.03000.11000.12400.15600.17500.15000.11300.09100.0810≈1.0000.04000.10400.12200.16300.18800.15700.11000.08400.07200.03100.10940.12380.15670.17630.15070.11270.09030.0801橫向分布影響線坐標值表3-2

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

由表3-2所示的數據繪出各板的橫向分布影響線,并按橫向最不利位置布載,求得兩車道情況的各板橫向分布系數。各板的橫向分布影響線及橫向最不利布載如圖3-7所示。由于橋梁斷面結構對稱,故只需計算1號至4號板的橫向分布影響線坐標值。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計圖3-7荷載橫向分布影響線及橫向最不利布置圖(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計板號1號板2號板3號板4號板荷載種類兩車道人群荷載兩車道人群荷載兩車道人群荷載兩車道人群荷載荷載橫向分布系數0.23910.29010.21850.22080.16940.15210.11960.10800.14780.04230.16850.04830.18310.05920.15950.07910.1040—0.1176—0.1486—0.1716—0.0677—0.0766—0.0952—0.1273—moq或mor0.27930.33240.29060.26910.29820.21130.28900.1871各板荷載橫向分布系數計算表表3-3

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

由表3-3可見,3號板汽車荷載橫向分布系數最大,為了設計和施工方便,各空心板設計成統一規格,按最不利組合進行設計,即先用3號板橫向分布系數,跨中和l/4截面處的荷載橫向分布系數取下列數值:moq=0.2982;mor=0.2113

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

(2)支點處荷載橫向分布系數計算。

支點處荷載橫向分布系數按杠桿原理法計算,3號板的橫向分布系數計算如圖3-8所示。圖3-8支點處荷載橫向分布系數及橫向最不利布置圖(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

(3)支點到l/4截面處的荷載橫向分布系數按直線內插法求得。空心板荷載橫向分布系數匯總于表3-4。作用種類跨中、l/4處支點跨中至l/4處汽車荷載0.29820.5直線內插人群荷載0.21130直線內插

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3)車道荷載效應

計算車道荷載引起的空心板跨中及l/4處截面的效應(彎矩和剪力)時,均布荷載標準值應滿布于使空心板產生最不利效應的同號影響線上,集中荷載標準值只作用于影響線中的一個最大影響線峰值處,為此需給出跨中彎矩、跨中剪力、l/4處截面彎矩和l/4處截面剪力的影響線,如圖3-9和圖3-10所示。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計圖3-9空心板跨中截面內力影響線及加載圖式(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計圖3-10空心板l/4處截面內力影響線及加載圖式(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

不計沖擊荷載:M汽=ξm(qkΩM+Pkyk)=1×0.2982×(10.5×11.52+279.2×2.4)=235.89kN·m

計沖擊荷載:M汽=(1+μ)ξm(qkΩM+Pkyk)=(1+0.336)×235.89=315.15kN·m

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

不計沖擊荷載:V汽=ξm(qkΩV+Pkyk)=1×0.2982×(10.5×1.2+335.04×0.5)=53.71kN

計沖擊荷載:V汽=(1+μ)ξm(qkΩV+Pkyk)=(1+0.336)×53.71=71.76kN

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

不計沖擊荷載:M汽=ξm(qkΩM+Pkyk)=1×0.2982×(10.5×8.64+279.2×1.8)=176.92kN·m

計沖擊荷載:M汽=(1+μ)ξm(qkΩM+Pkyk)=(1+0.336)×176.92=236.36kN·m

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

不計沖擊荷載:V汽=ξm(qkΩV+Pkyk)=1×0.2982×(10.5×2.7+335.04×0.75)=83.39kN

計沖擊荷載:V汽=(1+μ)ξm(qkΩV+Pkyk)=(1+0.336)×83.39=114.40kN

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(3)支點截面剪力。

計算支點截面車道荷載產生的效應時,考慮橫向分布系數沿空心板跨長的變化,同樣,均布荷載標準值應滿布于使結構產生最不利效應的同號影響線上,集中荷載標準值只能作用于相應影響線中一個最大影響線的峰值處,如圖3-11所示。圖3-11支點截面剪力計算圖式(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

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②計沖擊荷載:

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4)人群荷載效應

根據《通用規范》規定,橋梁計算跨徑l≤50m,取人群荷載標準值3.0kN/m2。本設計實例單側人行道凈寬為1.0m,因此,qr=1.0×3.0=3.0kN/m。

人群荷載產生的效應計算如下(圖3-9~圖3-11)。

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(1)跨中截面。①彎矩:M人=mrqrΩM=0.2113×3.0×11.52=7.30kN·m

②剪力:V人=mrqrΩV=0.2113×3.0×1.2=0.76kN·m

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

(2)l/4處截面。

①彎矩:M人=mrqrΩM=0.2113×3.0×8.64=5.48kN·m②剪力:V人=mrqrΩV=0.2113×3.0×2.7=1.71kN·m

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計作用種類彎矩/(kN·m)剪力/kN跨中截面l/4處截面跨中截面l/4處截面支點截面車道荷載不計沖擊荷載235.89176.9253.7183.39185.09計沖擊荷載315.15236.3671.76111.40247.28人群荷載7.305.480.761.712.28作用效應組合表3-6

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

3.4.3作用效應組合

根據可能出現的作用效應(同時出現),選取四種最不利效應組合:頻遇組合、準永久組合、標準組合和基本組合,見表3-6。序號荷載類型跨中截面l/4處截面支點截面MmaxVmaxMmaxVmaxVmaxkN·mkNkN·mkNkN①永久作用(一期恒載)109.970.0082.4722.9145.82②永久作用(二期恒載)74.230.0055.6715.4630.93③總永久作用(=①+②)184.190.00138.1438.3776.75④可變作用(汽車不計沖擊力)235.8953.71176.9283.39185.09⑤可變作用(汽車計沖擊力)315.1571.76236.36111.40247.28⑥可變作用(人群荷載)7.300.765.481.712.28⑦標準組合(=③+⑤+⑥)506.6472.52379.98151.49326.31⑧頻遇組合(=③+0.7×④+1.0×⑥)356.6238.36267.4698.45208.59⑨基本組合(=1.2×③+1.4×⑤+0.8×1.4×⑥)670.41101.31502.81203.93440.85⑩準永久組合(=③+0.4×④+0.4×⑥)281.4721.79211.1072.41151.70

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計圖3-12

空心板等效工字形截面(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

則等效工字形截面的腹板厚度b為:b=b'f-2bk

=124-2×34.00=56.00cm

假設截面受壓區高度x≤h'f,設有效高度h0=h-as=450-45=405mm。根據正截面承載力判別T形截面類型。

故屬于第一類T形截面,則:

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計圖3-13主筋布置圖(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計2)檢查是否需要根據計算配置箍筋

在進行受彎構件斜截面抗剪承載力配筋設計時,若滿足下式條件,可不進行受彎構件抗剪承載力計算,僅按構造要求配置鋼筋即可。γ0Vd≤1.25×0.50×10-3α2ftdbh0

式中的1.25為不配置箍筋的板式受彎構件的提高系數。γ0Vd=1.0×440.85=440.85kN1.25×0.5×10-3×1.0×1.65×560×405=233.89kN

故:γ0Vd>1.25×0.50×10-3α2ftdbh0

應進行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3)箍筋設計(1)斜截面配筋的計算圖式。①最大剪力V'd取用距支座中心h/2(梁高一半)處截面的數值,其中混凝土與箍筋共同承擔的剪力V'cs不小于60%V'd,彎起鋼筋(按45°彎起)承擔的剪力V'sd不大于40%V’d。②計算第一排(從支座向跨中計算)彎起鋼筋時,取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。③計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時,取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。

彎起鋼筋配置及計算圖式如圖3-14所示。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計圖3-14

彎起鋼筋配置及計算圖式(尺寸單位:cm)

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計第八排(從支座向跨中計算)彎起鋼筋下面彎點處距離支座中心的距離為x8:x8=x7+h8=252+36=288cm>Lb

表明需要由彎起鋼筋承擔剪力的區段已經布置了足夠的彎曲鋼筋,不用再設置第八排彎起鋼筋。

彎起鋼筋的位置及承擔的剪力見表3-7。彎起鋼筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔的剪力值/kN彎起鋼筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔的剪力值/kN10.36166.1551.80125.4120.72155.9762.16115.2231.08145.7872.52105.0441.44135.60

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計彎起排次承擔的剪力值Vsb/kN每排彎起鋼筋計算面積Asb/mm2每排彎起鋼筋實際面積A'sb/mm21166.15949.454C25,19642155.97891.244C18,10173145.78833.034C18,10174135.60774.834C18,10175125.41716.624C18,10176115.22658.424C18,10177105.04600.214C18,1017彎起鋼筋面積Asb計算表表3-8

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計(3)主筋彎起后持久狀況承載極限狀態正截面承載力驗算。由于主筋只有靠近支座的一排鋼筋彎起,故只需驗算該排鋼筋彎起點的正截面承載力。4C25mm鋼筋的抵抗彎矩M1近似計算按《公預規》公式(5.2.14-1)計算:

跨中截面的抵抗彎矩為:

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圖3-15

正截面承載力驗算(尺寸單位:cm)

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箍筋的配筋率:

當sv=100mm時:ρsv=Asv/(bsv)×100%=157/(560×100)×100%=0.280%

當sv=200mm時:ρsv=Asv/(bsv)×100%=157/(560×200)×100%=0.140%

均滿足最小配箍率HPB300鋼筋不小于0.14%的要求。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.5.5斜截面抗剪承載力驗算

本設計實例,確定斜截面抗剪承載力驗算位置(圖3-16):(1)距支座中心h/2處截面。(2)受拉區彎起鋼筋彎起點處截面。(3)箍筋數量或間距改變處的截面。

距支座中心h/2處截面(1—1截面),相應的剪力和彎矩設計值分別為:Vd=424.93kN,Md=86.15kN·m。圖3-16

斜截面抗剪強度驗算簡圖(尺寸單位:cm)

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跨支座中心0.36m處的截面(第一排彎起鋼筋彎起點)(2—2截面),相應的剪力和彎矩設計值分別為:Vd=415.38kN,Md=133.43kN·m。

距支座中心1.2m處的截面(箍筋間距變化處)(3—3截面),相應的剪力和彎矩設計值分別為:Vd=355.96kN,Md=358.62kN·m。

驗算斜截面抗剪承載力時,應該計算通過斜截面頂端正截面內的最大剪力Vd和相應于上述最大剪力時的彎矩Md。在計算出斜截面水平投影長度C值后,最大剪力可由內插法求得;相應的彎矩可在按比例繪制的彎矩圖上量取。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計

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根據《公預規》中5.2.9條公式(5.2.9-2)進行計算,則:斜截面截割2組彎起鋼筋4C25mm+4C18mm,∑Asb1=3484mm2,則:

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第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計根據《公預規》中5.2.9條公式(5.2.9-2)進行計算,則:斜截面截割2組彎起鋼筋4C18mm+4C18mm,∑Asb2=2036mm2,則:

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第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.5.6持久狀況斜截面抗彎極限承載力驗算

當受彎構件的縱向鋼筋和箍筋滿足有關構造要求時,可不進行斜截面抗彎承載力計算。

第三章鋼筋混凝土空心板橋結構設計3.6持久狀況正常使用極限狀態下的裂縫寬度驗算

鋼筋混凝土受彎構件的最大裂縫寬度Wcr可按《公預規》6.4.3條中公式(6.4.3)進行計算。式中:C1——鋼筋表面形狀系數,C1=1.0(帶肋鋼筋);

C2——作用長期效應影響系數,C2=1+0.5M