TCCMS-大型結構整體安裝同步施工結構設計規程

XXXXX中國標準文獻分類號XX團體標準T/CCMSXXX-XXXXSpecificationforStructuralDesignofIntegralInstallationandSynchronousConstructionofLarge?scaleStructuresxxxx-xx-xx發布xxxx-xx-xx實施中國工程機械學會發布前言本文件按照GB/T1.1-2020《標準化工作導則第1部分:標準化文件的結構和起草規則》的規定起草。請注意本文件的某些內容可能涉及專利。本文件的發布機構不承擔識別專利的責任。本文件由中國工程機械學會提出并歸口。本文件起草單位:xxxxxxx本文件主要起草人:xxxxx目錄1總則 12術語 23基本規定 34同步施工荷載與作用 55同步施工總體設計 85.1一般規定 85.2總體設計 96同步提升結構設計 126.1主體結構設計 126.2臨時結構設計 146.3機具設備要求 166.4結構計算 197同步滑移結構設計 227.1主體結構設計 227.2臨時結構設計 227.3機具設備要求 247.4結構計算 258步履式同步頂推結構設計 268.1主體結構設計 268.2臨時結構設計 308.3機具設備要求 348.4結構計算 379質量檢驗 419.1一般規定 419.2同步提升質量檢驗 419.3同步滑移質量檢驗 419.4步履式頂推質量檢驗 4345/48總則為規范大型結構整體安裝同步施工結構的設計、施工與質量檢驗，做到安全可靠、經濟合理、適用耐久、技術先進，制定本標準。本標準適用于采用同步提升、同步滑移和步履式同步頂推施工工藝的大型結構的設計、施工與質量檢驗。大型結構整體安裝同步施工結構的設計、施工與質量驗收，除應符合本規程的規定外，尚應符合國家現行有關標準的規定。術語同步提升將裝配成整體的重型工程結構提升到預定高度安裝就位的過程。同步滑移將滑移單元置于滑軌上，采用滑移油缸和軌道夾軌器驅動工程結構運行至預定位置，移動過程中不改變結構特性的施工工法。步履式同步頂推工程結構在固定部位制作或拼裝，采用專用液壓設備通過頂升、推進、下降和回縮四個步驟將已完成制作或拼裝的工程結構向前頂推移動，最終到達預定位置的施工工法。提升支架提升過程中承受被提升結構荷載的結構體系。液壓提升系統對完成整體提升的設備組合，包含用于承載的鋼絞線、提升油缸、液壓泵站、檢測傳感器和控制計算機。頂推體頂推施工中被頂推的已完成制作或拼裝的結構體，包含被頂推的橋梁主體結構和與橋梁主體結構連為一體共同受力的臨時結構。頂推平臺現場進行梁段預制、制作或拼裝，為實施頂推作業而設置的工作臺座。頂推跨徑頂推施工過程中支撐頂推體的兩相鄰支承點距離。頂推支墩在橋梁頂推施工過程中用于支撐頂推體、承受施工荷載、保證結構穩定性的支承結構，包括橋墩結構和為減少頂推跨徑設置的臨時墩。導梁連接在橋梁主體結構前后端，用于對橋梁進行導向并改善頂推過程中橋梁主體結構受力的臨時結構。基本規定同步施工應結合工程結構特點和場地條件等因素選擇合適的同步施工工法。條文說明：同步施工技術主要包括同步頂推、同步提升和同步滑移三種典型工法。各類工法因其技術特點不同，具有各自的適用條件，工程中應根據結構特性、施工環境及技術經濟性等因素進行綜合比選，確定最適合的同步施工工法。同步頂推工法通過液壓設備將結構沿水平方向分段或連續推進，特別適用于橋梁結構的安裝作業。其主要優勢在于能夠在不中斷橋下交通、不斷航的條件下完成結構施工，典型應用場景包括跨越鐵路、公路、河流、峽谷等障礙的鋼梁、混凝土梁及梁拱組合結構施工。同步提升工法采用液壓提升系統將大型結構整體垂直提升就位，以其控制精度高、同步性能好的特點，廣泛應用于大跨度空間結構安裝。該工法適用于體育場館、機場航站樓等大跨度鋼網架、鋼桁架屋蓋的整體提升，以及拱橋、橋塔等大型構件的豎向吊裝，能夠實現超大型構件的整體平穩就位。同步滑移工法通過液壓滑移系統使結構沿預設軌道水平移動，以其施工效率高、對場地要求低的優勢，在大型空間結構施工中展現出獨特價值。該工法適用于大型體育館、工業廠房、商業中心等建筑的屋蓋系統安裝，特別適合在施工場地受限、無法使用大型吊裝設備的工況下，實現大面積屋蓋系統的就位安裝。在選擇同步施工工法時，除考慮工法本身的技術特點外，還需綜合評估結構形式、施工條件、工期要求、經濟效益及環境影響等多方面因素，通過技術經濟比較確定最優方案。施工單位應根據國家、行業對危險性較大的分部分項工程管理的有關規定和規范，編制同步施工專項施工方案，并組織專家論證通過后方可實施。條文說明：同步施工工藝復雜，施工荷載大，技術風險高，多屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。施工過程中結構體系不斷變化、邊界條件復雜、同步控制精度要求嚴苛，存在較高的技術安全風險。施工單位應根據國家《危險性較大的分部分項工程安全管理規定》及相關行業要求，編制專項施工方案，并經相關領域的專家論證通過后方可實施。專家論證應重點關注方案的技術可行性、安全性以及可能存在的風險點。同步施工中涉及的施工設備及材料應根據國家、行業現行有關標準的規定進行檢驗，設備進場應進行檢驗，不得使用國家及行業淘汰的工藝、設備和材料。施工設備應由專業技術人員維護和操作。同步施工過程中的臨時結構應按現行國家、行業標準的相關規定進行專項設計、施工與質量檢驗。同步施工作業期間應避開大風、冰雪災害、覆冰等不利氣象和環境條件。正式施工前應進行試提升、試滑移和試頂推，根據試施工中測定的數據指導正式施工。條文說明：試施工（試提升、試頂推、試滑移）是正式施工前檢驗整個施工系統性能、驗證方案可行性的關鍵環節。其目的在于：（1）檢驗系統可靠性：全面檢驗液壓系統、控制系統、傳感檢測系統及機械結構的協同工作性能和可靠性。（2）獲取關鍵參數：通過實測試施工階段結構內力（應力）、變形（撓度）、位移以及臨時結構的沉降、設備的同步性、摩擦系數等，并與理論計算值對比，驗證計算模型的準確性。（3）磨合團隊與流程：使所有操作與監控人員熟悉操作流程和應急響應程序，檢驗指揮協調體系的暢通性。（4）消除潛在隱患：提前發現并解決設備、結構或方案中可能存在的潛在問題。試施工獲取的數據是最終調整和確定正式施工控制參數、指導后續大規模施工的核心依據。同步施工宜進行全過程施工監控。條文說明：同步施工是一個動態的、時變的系統工程，結構的受力狀態和空間形態隨施工步驟不斷變化，存在諸多不確定性，因此需進行全過程施工監控，以確保施工過程安全、最終內力狀態和線形符合設計要求。同步施工荷載與作用同步施工結構分析計算應按現行國家標準《工程結構通用規范》GB55001采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法。大型結構整體同步提升工程的結構安全等級應為一級，大型結構整體同步頂推和同步滑移工程的結構安全等級不應低于二級。條文說明：根據《工程結構通用規范》（GB55001-2021）規定，結構設計時，根據結構破壞可能產生后果的嚴重性，采用不同的安全等級。同步提升施工結構的破壞對人的生命、經濟、社會或環境影響很大，破壞后果為“很嚴重”，所以結構的安全等級應為一級。同步頂推施工結構和同步滑移施工結構的破壞影響較大，破壞后果為“很嚴重”或“嚴重”，結構安全等級不得低于二級。結構荷載可分為下列類型:1永久作用，包括結構自重、土壓力、預應力等。2可變作用，除風荷載外，還包括施工可變作用、溫度荷載、雪荷載、基礎沉降、安裝過程中預緊不同步作用、提升不同步作用、提升過程中斜吊附加水平力作用等。結構設計時，應按下列規定對不同荷載采用不同的代表值：1對永久作用，采用標準值作為代表值。2對可變荷載應根據設計要求采用標準值、組合值作為代表值。結構自重應包括永久結構自重、臨時結構自重、設備自重、工機具自重、附屬安全設施自重等，荷載標準值應按實際計算。同步提升施工過程中，被提升結構自重應作為可變荷載參與荷載組合。同步頂推和同步滑移施工過程中，結構自重應作為永久荷載參與荷載組合，結構自重應乘以動力系數，動力系數可取1.05（對結構不利時）或0.95（對結構有利時）。施工可變作用應包括施工作業人員、臨時放置材料、防護系統和小型工具等。其作用標準值可按實際情況計算，但取值不應小于2.5kN/m2。風荷載計算應根據結構類型，按現行國家標準《工程結構通用規范》GB55001和相關國家及行業標準的規定執行。條文說明：同步施工是一個支承狀態不斷發生變化的過程，不同支承狀態下主體結構的受力狀態大不相同。沒有必要要求每一個狀態都能承受極端風荷載作用。對于同步提升施工，根據現行國家標準《重型結構和設備整體提升技術規范》GB51162，風荷載應按根據支承結構安裝、提升施工、應急加固和拆除四個階段實際情況分別確定，根據不同工況，采用6級風載、8級風載、10年一遇風荷載或緊急情況修正風荷載。對于同步提升施工和同步滑移施工，行進作業應在氣象條件較好的環境中開展，根據工程實踐經驗，頂推行進作業時的風力等級不宜超過6級風（6級風對應的風速范圍為10.8m/s～13.8m/s）。同時，在頂推行進作業中應密切關注氣象變化，如果可能遭遇超出該驗算風速的極端天氣，可將頂推體提前停頓在受力狀態較好的位置，并做好相應的抗風措施。在保證頂推行進作業時風力等級不超過6級風的情況下，頂推行進中的基本風速可偏安全地取15m/s。對于非行進過程中的結構驗算，設計風速可按現行行業標準《公路橋梁抗風設計規范》JTG/T3360-01-2018第4.2.9條確定，頂推施工橋梁的施工年限一般不超過3年。作用及作用效應組合應按照現行國家標準《工程結構通用規范》GB55001和相關國家及行業標準的規定執行，并根據可能同時出現的作用進行最不利作用效應組合。同步提升施工過程中應計入提升鋼絞線和纜風繩鋼絞線的預緊不同步作用，不同步作用的取值按現行國家標準《重型結構和設備整體提升技術規范》GB51162執行。同步提升施工過程中應計入斜吊附加水平力作用，作用取值按下式計算:H=式中：H——斜吊附加水平力(kN)F——最不利工況下提升索索力(kN)；L——最短提升索長(mm),不小于1500mm。提升不同步作用應符合下列規定：1位移不同步提升工況分析時，相鄰吊點的位移不同步值取L0/250（L0為被提升結構吊點距離），且不小于±25mm；2荷載不同步提升工況分析時，提升索的索力變化值不小于±10%；同步施工總體設計一般規定同步施工結構設計應包括永久結構設計與臨時結構設計，整體結構及局部構件應滿足施工全過程各工況下的強度、剛度和穩定性要求。條文說明：同步施工（包括頂推、提升、滑移）是一個動態的、時變的過程，結構的受力體系、邊界條件和荷載狀態隨施工步驟不斷變化，與最終的使用狀態存在顯著差異。因此，其結構設計必須涵蓋永久結構與臨時結構兩大系統，并將其視為一個有機的整體進行分析。設計時，不僅需驗算永久結構在施工過程中的安全性，確保其強度、剛度與穩定性滿足要求；同時，也必須對臨時結構（如提升支架、頂推臨時墩、滑移軌道、吊點、反力架等）在各種最不利工況下進行設計與驗算，確保整個施工體系的安全可靠。永久結構和臨時結構應根據同步施工工藝的特點，進行結構適應性設計，確保施工安全、經濟合理、便于實施。條文說明：條文強調“結構適應性設計”的理念。永久結構的設計需預先考慮同步施工工藝的需求，進行適應性設計，方可確保在施工安全可靠基礎上，提高工程經濟效益，實現綠色可持續發展。例如在同步提升工法中，為確保大跨度網架在提升路徑上不受阻礙，并避免網架就位后進行復雜的桿件拆換作業，可將永久支承柱設計為核心型鋼柱與后澆外包混凝土的組合構件。在提升階段，僅安裝核心型鋼柱作為提升支撐點及臨時穩定結構，為網架提供無干涉的提升通道；待網架整體提升并精確就位后，再澆筑外包混凝土，最終形成完整的永久支承柱。例如在頂推工法中，為了便于頂推施工，頂推結構主梁截面宜采用等寬等高平底截面，縱斷面線形宜采用等曲率的直線或圓曲線。同步施工結構設計應考慮施工過程中設備可能出現的不同步效應。條文說明：同步施工的核心在于“同步”，但實際工程中，由于設備制造精度、液壓系統響應、傳感器誤差及現場環境等因素，絕對的同步難以實現，總會存在一定的“不同步效應”。這種不同步會在結構（特別是永久結構）中產生設計未預期的附加內力，或在臨時支撐中產生超載風險。因此，在結構設計階段，必須定量考慮這種不利影響，在計算中引入合理的不同步系數或進行敏感性分析，為結構（尤其是關鍵桿件和連接節點）提供一定的安全冗余，確保在可控的不同步范圍內，結構依然安全。同步施工應結合施工條件，充分利用永久結構，減少臨時工程量。條文說明：為貫徹綠色、經濟的建造理念，同步施工設計應鼓勵永臨結合。即在滿足永久使用功能和安全的前提下，充分利用永久結構的承載能力來服務施工階段。例如，利用已完成的橋墩或主體框架作為頂推或提升的支撐體系；將施工階段所需的加強構造與永久結構一體化設計，避免后期拆除。這不僅能有效減少臨時措施的數量和規模，降低工程成本，也能簡化施工流程，縮短工期。同步施工結構設計應提出施工過程中的主要監控指標及施工技術要求?？傮w設計總體設計應包括施工工法選擇、施工流程、主體結構和臨時結構總體布置及施工控制要求等內容。同步提升應按照支承結構安裝、提升施工、應急加固和拆除四個階段進行施工階段的結構分析、結構補強與連接設計。同步提升宜選擇與工程結構永久支承點相近的位置作為提升點，使工程結構施工階段的受力狀態與使用狀態接近。若工藝需要，可增加提升點數量，使載荷分布合理。條文說明：提升點的布置是同步提升設計的核心之一。優先選擇與工程結構永久支承點相近的位置作為提升點，可以使被提升結構在施工階段的受力模式與使用狀態最大限度地接近，從而避免為滿足施工期受力而對結構進行大規模額外加強，實現經濟性目標。當結構跨度大、剛度較弱或平面形狀不規則時，可增加提升點數量，通過調整吊點布置使荷載分布更趨合理，有效控制結構變形與應力水平。同步提升的同步控制策略應根據相鄰吊點的相對剛度采用載荷均衡為主的控制策略、位移同步為主的控制策略或載荷位移組合控制策略。按相鄰吊點的位移不同步值取L?/250（L?為被提升結構吊點距離）且不小于±25mm進行相鄰吊點載荷變化量計算，當變化量≥10%時，宜采用載荷均衡為主的控制策略；當變化量＜10%時，宜采用位移同步為主的控制策略。大型工程結構采用同步提升施工工藝時，宜采用“低位拼裝、整體提升到位”方案。對大跨度橋梁結構，被提升段長度應結合橋梁總體布置、結構內力分布、臨時支架布置、提升噸位綜合考慮。條文說明：大型結構采用“低位拼裝、同步提升”方案時，整體提升明顯優于分片提升。因為整體提升可在低位胎架上完成全部主次結構的拼裝，避免了分片高空組對的尺寸偏差與安裝困難，一次成型精度高；同時將大量高空作業轉為地面作業，大幅降低安全風險，并省去分片提升所需的高空支撐與多次校正費用；加之計算機控制液壓同步技術成熟，整體提升各吊點位移均勻可控，而分片提升易產生相互牽制、協調困難。因此，只要提升架等起重條件滿足要求，整體提升是首選方案，核心優勢在于“地面多拼、高空少焊”。大跨度橋梁結構（如鋼箱梁、鋼桁梁、鋼拱肋等）采用“低位拼裝、整體提升到位”方案，能夠顯著降低高空作業風險、提高拼裝精度與施工效率。其中，被提升段長度的合理確定是方案成功實施的關鍵環節。本條明確了被提升段長度的核心設計原則。分段長度并非獨立參數，而是橋梁結構體系、施工條件與經濟安全的綜合平衡點。首先，需服從橋梁總體布置，其分段點應盡量與結構受力節點或永久節段劃分相協調，以確保提升單元的結構完整性及就位后的連接質量。此外，分段位置應符合結構內力分布規律：（1）需考慮永久結構受力，確保分段接頭避開主梁（或拱肋）彎矩或應力較大區域；（2）需驗算被提升結構在吊點支承狀態下的臨時受力，確保其強度、穩定性及變形可控。其次，受制于臨時支架（含拼裝支架與提升支架）布置，拼裝段的長度與重量必須適應現場支架的承載能力與布置間距，保障低位拼裝階段和提升節段的穩定與安全。最后，關鍵控制因素是提升噸位，被提升段長度直接決定了提升重量，必須與提升設備的額定能力相匹配，并留有充足安全余量。因此，確定被提升段長度需進行多方案比選與一體化計算，以實現技術合理、安全可靠與經濟可行的統一。同步提升的提升支架宜利用既有豎向承重構件，臨時提升支架結構形式和設置位置應結合主體結構確定，應避免在主體結構關鍵受力部位開設臨時孔。同步滑移單元的劃分應綜合考慮主體結構剛度、強度、穩定性、施工場地空間、吊裝設備能力及工藝等因素，采用大單元或小單元劃分。條文說明：同步滑移的關鍵在于滑移單元的合理劃分與滑移方式的正確選擇?；茊卧獎澐中杈C合考慮結構的自然分段、自身穩定性、施工吊裝能力、滑移推力及臨時措施用量等因素，劃分后的單元應具備足夠的剛度和穩定性，能夠獨立完成滑移過程。依據現行公路橋涵施工技術標準關于牽引節段長度確定原則，綜合考慮橋墩承載能力、結構剛度和設備能力。工程實踐經驗表明，剛度大的網架、連續鋼箱梁等大單元滑移效率高，剛度小的桁架、薄壁結構需小單元并設臨時支撐以確保穩定。同步滑移的滑移方式應綜合考慮結構特點、滑移距離、場地條件等因素，采用滑動滑移、滾動滑移等方式，對曲線滑移和超大跨度空間鋼結構滑移宜采用滾動滑移方式。同步頂推應根據航道、道路、既有構筑物等現場條件，以及結構受力和經濟性，確定頂推跨徑、頂推軌跡、頂推平臺及頂推支墩布置。條文說明：確定頂推跨徑和臨時墩設置時，除了要滿足通航、交通通行和避開既有建筑外，還要考慮橋梁主體結構和臨時結構的整體經濟性。臨時墩數量少，節省了臨時墩材料用量，但增大了頂推跨徑，有可能需要增加導梁或對橋梁主體結構進行額外加強才能適應頂推施工的受力要求。臨時墩數量多，會增加臨時墩材料用量和墩頂臨時頂推設備的數量，加大各頂推設備同步性控制的難度，且橋梁主體結構的承載能力有可能沒有得到充分的發揮。因此，在確定頂推跨徑和臨時墩設置時，應綜合考慮現場條件、結構受力和整體經濟性，選擇較優方案。步履式頂推施工工法宜采用多點頂推方式。步履式頂推施工結構的宜底面齊平，縱坡不宜大于3.5%。步履式頂推施工橋梁結構的平面及縱斷面線形宜為直線或圓曲線。步履式頂推施工橋梁結構根據受力需要可設置前導梁或后導梁，多聯橋梁宜串聯成整體一并頂推。同步施工流程設計應明確拼裝順序、提升/滑移/頂推、支承轉換、合龍等關鍵工序。同步提升結構設計主體結構設計提升吊點結構構造設計應確保結構受力合理，傳力直接，并應避免偏心受力構造。條文說明：在整體提升施工中，結構及吊點的構造設計是確保力流清晰、安全可控的基礎。要求“結構受力合理，傳力直接”，核心在于設計需使巨大的提升力沿明確、簡短的路徑傳遞至被提升結構，避免出現復雜的次生彎矩或應力集中，從而減少不可預見的變形與潛在風險。其中，“提升吊點設計應避免偏心受力構造”是此項要求的關鍵體現。提升吊點是臨時結構與被提升永久結構之間的核心受力接口。若該處的構造設計會導致提升力的偏心，將引入附加彎矩，導致局部應力急劇增大，極易引發吊點區域破壞。因此，吊點必須通過精心的構造設計（如設置對稱加勁肋、采用對中承壓板、使提升索具軸線與結構受力中心線重合等），實現力的對中、直接傳遞，確保在反復和巨大的提升荷載作用下，連接絕對可靠，變形與內力處于設計預期范圍內。提升吊點的加強結構宜與永久結構同步設計，應保證吊點區域具備承受高集中荷載的能力，并方便安裝與拆除。條文說明：本條強調提升吊點的設計必須融入永久結構的整體設計流程，實現“臨時與永久結合”。其核心在于，吊點的加強措施不應作為事后補救，而需在結構設計階段就同步規劃，確保其傳力路徑與主體結構協調，避免對永久性能造成損害。重點需保證吊點區域的局部受力性能，通過精確計算與針對性加強（如設置加勁肋、局部加大截面等），以承受提升過程中的高集中荷載，并具備足夠的安全儲備。同時，加強結構的構造應兼顧施工便利性，便于現場精準安裝與后期高效拆除，力求在滿足提升安全的前提下，最大程度減少對永久結構的損傷與影響，實現安全、經濟、高效的綜合目標。提升吊點附近的主體結構應根據受力要求予以加強。條文說明：提升點是施工過程中結構的集中受力點，提升設備的拉力會在此處產生局部應力集中，同時提升過程中結構的約束條件、荷載分布與成型后正常使用工況存在差異，易出現局部變形過大、內力超限等問題，因此應予以加強。拱肋整體提升施工時，臨時對拉系桿索錨固處的拱肋結構應根據受力要求予以加強。條文說明：拱橋拱肋在整體提升施工時，需在被提升段拱肋端部設置臨時對拉系桿索，該臨時對拉系桿索是確保被提升段拱肋保持拱合理受力模式的關鍵臨時措施。本條旨在確保臨時對拉系桿索錨固處的局部安全與整體穩定。臨時對拉系桿索錨固處承受巨大且集中的索力，屬于施工期的關鍵受力點。若未進行專項加強，該區域極易因局部應力超限而發生鋼板屈曲、焊縫開裂或混凝土壓潰等破壞，進而威脅施工安全及結構成形精度。構造要求指在錨固位置須設置可靠的傳力構造，如焊接加勁肋、設置錨墊板或局部增大截面等，以擴散集中力，優化應力分布，并與拱肋主體結構牢固連接。計算要求則強調必須進行嚴格的局部受力驗算，包括局部承壓、抗剪等，確保加強措施具備明確的計算依據與足夠的安全儲備。提升吊點與混凝土結構連接時宜采用預埋式構造，提升吊點與鋼結構連接宜在工廠完成。條文說明：提升吊點單點受力大，通過預埋式構造增強吊點與主體結構的整體性，保障提升力傳遞直接、可靠。對于混凝土被提升結構減少后錨固工藝對主體結構的損傷，對于鋼結構被提升結構減少現場施焊保證焊縫的可靠性。大型結構同步提升時宜在對接端頭設置嵌補段。條文說明：大跨度結構在提升過程中，受自重、提升不同步等因素影響，端頭易產生撓曲變形、水平偏移或轉角偏差，直接對接會出現間隙過大、錯邊超標、強行對位導致的附加內力等問題。嵌補段的長度可靈活調整，適配提升就位后對接端頭的間隙與錯邊量，保證對接接頭傳力路徑平滑連續，避免對使用階段造成不利影響。主體結構預拱度的設置應計入同步提升施工過程的影響。條文說明：合理設置預拱度是確保結構成形后線形符合設計要求、避免過度下垂或開裂的關鍵措施。在計算預拱度時，應參照實際施工步驟，精確模擬整體提升過程對主體結構的影響，確保實施線形。當提升支架及低位拼裝支架布置于主體結構時，應結合支架布置和提升方案驗算主體結構受力狀態，并補充相關局部受力構造措施。條文說明：當臨時塔架及低位拼裝支架布置于未被提升主體結構上時，臨時塔架、低位拼裝支架自重、被提升主體結構自重、不同步效應荷載及各種施工機具的重量均由未被提升主體結構承擔或通過其傳遞至下部臨時支架。當由未被提升主體結構承擔時，應結合其支承構造核實結構受力及變形，確保結構安全，同時，對于臨時塔架、低位拼裝支架與主體結構接觸點，應核實其局部受力，補充相關局部承壓構件或加勁，確保局部受力滿足要求；當通過主體結構傳遞至下部支架基礎時，應在主梁內部增設相關構造措施，確保傳力平順。臨時結構設計大型網架結構多點提升時，應設置若干組水平剛度較大的提升塔架抵抗水平力作用，并應進行群柱整體穩定性驗算。條文說明：大型網架結構多點提升時，水平力的來源復雜且不可忽視，若塔架水平剛度不足，會引發塔架傾斜、網架結構扭轉等風險。臨時提升支架宜采用塔架形式，且塔架基礎應具有足夠的抗拔能力。條文說明：獨立于主體豎向結構的提升架不具備主體結構的側向約束與抗拔依托，需采用格構式塔架保障自身剛度與穩定性，同時塔架受水平力作用時柱肢底部可能會出現拔力，故要求基礎有相應的抗拔能力。提升鋼絞線的最短自由工作長度須經過計算確定，并不得小于2.5m。條文說明：提升鋼絞線的自由工作長度，指鋼絞線在提升過程中，不受提升油缸夾具、導向裝置約束，可自由伸縮變形的區段長度，范圍為提升油缸上夾具至下夾具（或錨固端）之間的無約束段。鋼絞線自由工作長度不小于2.5m的最低限值要求，是為了保障鋼絞線張拉、錨固的可靠性及提升系統的安全運行。同時可控制鋼絞線偏心造成的水平荷載處于較低水平。拱肋整體提升時，應結合拱肋布置形式，在合理位置設置沿縱向的臨時對拉系桿索抵抗水平力，在吊點位置設置橫向臨時桿件確保橫向穩定性。條文說明：本條旨在明確拱橋拱肋中間段整體提升過程中，為保證結構姿態與內力可控所必須采取的臨時構造措施。拱肋作為壓彎構件，在脫離拼裝支架后的提升狀態下，其受力體系發生根本改變，成為由少數吊點支承的懸吊長細結構。設置沿縱向的臨時對拉系桿索，主要是為了平衡由于拱肋曲線形狀及傾斜角度所產生的水平分力。該水平力若不加以約束，會導致拱肋在提升過程中發生縱向水平位移或過大的附加彎矩，影響就位精度與結構安全。對拉索的布置位置與張拉力，需根據拱肋的具體線形、提升角度及吊點反力進行計算確定，以有效抵消水平力并控制內力分布。在吊點位置設置橫向臨時桿件，則是為了增強拱肋截面的橫向剛度與抗扭能力。由于吊點處承受全部豎向提升力且通常約束較弱，在風荷載或不對稱荷載作用下易發生橫向失穩或扭轉。增設的橫向連接（如臨時風撐或桁架）能將相鄰拱肋或拱肋節段在橫向連成整體，形成一個穩定的空間受力體系，確保提升過程的橫向穩定性。臨時對拉系桿索的索力可根據提升狀態下被提升拱肋在臨時對拉系桿索錨固位置的豎向轉角變形為零的原則確定。提升鋼絞線和臨時對拉系桿索鋼絞線長度超過100m時，每束鋼絞線中間應設置約束，避免在風力作用下鋼絞線相互碰蕩。條文說明：無約束的長鋼絞線在風力作用下會產生大幅擺振，多束鋼絞線之間相互碰撞、摩擦，會磨損鋼絞線表面的鍍鋅防腐層，甚至造成局部鋼絲疲勞斷絲；同時，鋼絞線擺動時與提升塔架、導向裝置的硬性接觸，也會引發局部應力集中，降低鋼絞線的安全承載能力。鋼絞線中間設置約束裝置，限制長距離鋼絞線在風力作用下的大幅擺動與相互碰蕩，避免鋼絞線磨損、斷絲及由此引發的提升系統水平偏載風險。提升梁建議采用前端開放式U形槽的箱型截面或拉開一定距離（保證鋼絞線穿過）的雙拼工字鋼。條文說明：該條主要考慮穿束鋼絞線完成的提升油缸安裝時的便利性，開放式U槽與雙拼工字鋼可允許油缸側面吊裝就位，對吊裝設備起升高度要求較小。提升支架宜支承于現狀及加固后地基上，當未提升的主體結構剛度較大時，也可支承于未提升的主體結構上。支承于現狀及加固后地基上時，地基承載力應滿足受力和變形要求；支承于主體結構上時，應計入主體結構變形對提升施工的影響。條文說明：在同步提升施工過程中，提升支架是最關鍵的施工臨時構件，其設置的合理性及支承方式決定了施工的安全性及經濟性。對于提升支架支承方式，通過搜集已有資料，主要有直接支承于現狀及加固后地基或支承于未提升主體結構之上兩種方式。對于支承于地基上的提升支架，地基承載力應能達到施工要求，對于不滿足要求的地基，可采用地基換填或鋼管樁基礎等形式進行加固，并對支架進行預壓，以防后期提升荷載引起的沉降導致結構定位誤差；對于支承于未提升主體結構上時，應考慮支架自重、提升荷載等對主體結構的影響，核實主體結構在施工過程中的受力，同步核實主體結構受力后的線形形態對提升節段的影響，確保施工過程中提升結構、未提升結構的安全性。主體結構低位拼裝支架頂標高應結合主體結構施工過程中的受力變形設置。條文說明：考慮主體結構架設后受到自重及外荷載，主體結構一般需設置預拱度，以使結構合攏后線形達到設計要求。對于提升段主體結構，在低位拼裝時不僅應考慮預拱度的影響，同時需考慮在整體提升過程中可能存在的偏差，對結構的安裝線形進行調整。具體措施為通過在低位拼裝支架頂部設置調節塊，調整每個支架頂的安裝標高，實現安裝線形的精確把控。機具設備要求液壓提升系統應采用計算機控制設計應符合下列規定：重型結構和設備整體提升宜用計算機控制液壓提升系統(簡稱液壓提升系統)，液壓提升系統宜采用柔性鋼絞線承重，由提升油缸、泵站、傳感檢測及計算機控制系統組成。提升油缸宜用穿芯式油缸,內置一束鋼絞線承載，由上錨具油缸、下錨具油缸和主油缸三部分組成。錨具夾片規格應與鋼絞線的規格相對應。提升泵站宜采用比例液壓系統，實現多點同步控制。計算機控制系統宜采用網絡實現信號互連，根據被提升的結構或設備的控制要求選擇傳感器的種類和精度，宜配置長距離傳感器和荷載傳感器，應實時測量各個提升點的位移和荷載信息，通過液壓比例系統實現位置同步和荷載均衡控制。液壓提升系統的提升能力設計應符合下列規定：應根據被提升結構及附屬設施的重量、提升吊點布置的數量和方位及結構分析計算的結果，確定各吊點荷載。應根據各吊點的荷載確定液壓提升系統的總體提升能力和各吊點提升能力。各吊點提升能力(指定吊點液壓提升油缸額定荷載)不應小于對應吊點荷載標準值的1.25倍?？傮w提升能力(所有液壓提升油缸總額定荷載)不應小于總提升荷載標準值的1.25倍，且不大于2.5倍。多個提升油缸組合的吊點，宜采用同一型規格的提升油缸。液壓泵站配置應滿足提升速度和提升能力的要求。液壓提升系統的設計功能應符合下列規定：應根據提升系統的控制要求，選擇位移與荷載傳感器。應根據被提升物的控制目標設計控制系統及編制控制軟件。多吊點的提升系統，宜結合結構計算結果選擇荷載均衡和位置同步控制，并應編制控制軟件。傳感檢測及液壓提升系統應符合下列安全要求：在控制系統的順序控制功能中應設置安全自鎖、互鎖功能，不應有違反既定邏輯、既定時序的機械、液壓和電氣動作。應選用抗干擾性能好的電氣器件?？刂葡到y應有避免誤觸鍵、碰撞等引致的誤動作的技術措施，應設置各種檢驗算法和判斷邏輯。控制系統應具有實時在線檢測故障的手段及與控制系統完全獨立的輔助檢測手段?？刂葡到y應具有系統失電、失控時的保護措施?？刂葡到y的供配電設計應符合國家現行有關標準的規定，控制系統處于施工現場的高位時，應設置可靠的防雷措施。條文說明：條文說明：以上取自《重型結構和設備整體提升技術規范》GB51162-2016第7.1節。多個提升油缸組合的提升點，應采取構造措施使各個油缸受荷一致。條文說明：通過構造措施實現荷載均勻分配，避免單個油缸超載、受力失衡引發的設備損壞或結構附加變形，保障提升過程的同步性與安全性。設備層面：單個油缸超載會導致液壓系統壓力異常、油缸密封件損壞等故障；受力過小的油缸則會處于空載狀態，無法參與協同提升。結構層面：受力失衡會使提升點產生附加內力，導致主體結構吊點區域應力集中，同時引發結構整體偏斜、扭轉，增加提升就位難度。提升油缸應設置行程傳感器并接入同步提升系統，同步提升系統應具有根據傳感器數據單獨控制某個油缸動作的能力。條文說明：通過行程傳感器反饋+單缸獨立控制的閉環控制邏輯，保障多油缸提升過程的位移同步精度，避免因油缸行程偏差引發結構偏斜、受力失衡。提升反力較大且位移敏感的提升點應設置稱重傳感器，密切監控提升反力。條文說明：提升反力較大且位移敏感的提升點指該點位與其他點位不同步時提升反力增量較大，通過稱重傳感器實時采集提升反力數據，實現對提升點的荷載動態監測與預警，避免因荷載超限或受力失衡引發結構變形失控、設備損壞等風險。主體結構或提升臨時結構主受力構件且應力較高的部位宜設置應力傳感器。條文說明：主結構或臨時結構應力較高部位設置應力傳感器有如下必要性：1、彌補理論計算與現場實際的偏差主體結構和提升臨時結構（如提升支架、分配梁）的高應力部位，其應力狀態受施工工藝（如焊接殘余應力）、提升不同步、荷載偏心等現場因素影響顯著，理論計算難以完全精準模擬。應力傳感器可實時采集真實應力值，驗證有限元分析模型的準確性，避免“計算安全、實際超限”的隱患。2、實現高風險部位的提前預警主受力構件的高應力區域，應力水平接近材料設計容許應力，微小的荷載波動就可能導致應力超限。通過傳感器實時監測，可在應力達到預警閾值時及時干預，避免構件進入塑性變形階段。提升過程的動態調控應力監測數據可與同步提升系統聯動，當某部位應力突增時，系統可自動調整對應區域油缸的提升速度或荷載，實現“應力-位移-荷載”的協同調控，保障結構受力始終處于安全區間。提升鋼絞線應設置收納措施，避免鋼絞線重量造成提升油缸頂部水平偏載。條文說明：收納措施約束鋼絞線的自由下垂狀態，消除其自重引發的水平分力，避免提升油缸頂部承受附加偏載，保障油缸軸心受力與提升系統穩定。同步提升機具設備尚應符合現行國家標準《重型結構和設備整體提升技術規范》GB51162的相關規定。結構計算同步提升計算工況應包含支承結構（含纜風）安裝、纜風預緊、同步提升、合龍、卸載等工況。被提升工程結構的驗算分析應計入分步加載、合龍、卸載等結構體系轉換影響及提升不同步效應，不同步效應應作為可變作用參與荷載組合。條文說明：在整體提升施工中，對被提升結構進行全面的驗算分析是確保安全的核心。要求考察“提升點不同步效應”及“分步卸載拆除效應”，旨在精確模擬施工的真實力學狀態。提升點不同步效應：理論上各提升點應同步位移，但實際中因液壓系統微差、監測調控滯后或結構剛度不均，難免出現偏差。這種不同步會在結構內產生附加的次應力，可能導致局部桿件過載、變形超限或節點損壞。驗算需設定合理的不同步值，進行最不利工況分析，確保結構在可控差異下保持安全。支承系統分步卸載拆除效應：提升就位后，結構從由臨時提升架支承，逐步轉換至永久支座受力。此過程是受力體系的“二次分配”，若卸載順序不當，將引起結構內力重分布，產生不可預見的集中應力或大幅位移，危及結構及永久支座安全。驗算必須模擬分步拆除的每個工況，確保內力與變形平穩、有序過渡。綜上所述，此項要求強調對被提升結構的驗算必須動態模擬提升與體系轉換的全過程，以主動控制風險，保障施工絕對安全與結構最終成型質量。大型結構的整體提升應對被提升結構進行施工階段的結構驗算和分析，施工過程模擬計算工況應嚴格與現場施工方案一致。條文說明：《重型結構和設備整體提升技術規范》GB51162-2016規定：重型結構的整體提升應對被提升結構進行施工階段的結構驗算和分析。本規范補充施工模擬與施工方案的一致性，施工過程模擬的核心價值是預判施工風險，若計算工況與現場施工方案存在偏差，會直接導致模擬結果失真，無法指導施工甚至引起結構安全性風險。提升施工階段臨時結構驗算，提升反力應作為可變作用參與荷載組合；同時應考慮可能出現的鋼絞線偏心引起的水平荷載，該水平荷載作為可變作用參與荷載組合。條文說明：提升工況屬于臨時施工狀態，提升反力、鋼絞線偏心荷載等相對于臨時約束體系（如提升油缸、吊點、提升架），需按活荷載屬性參與荷載組合，以此精準反映施工階段的荷載不確定性與受力風險。驗算提升點與主體結構連接節點、臨時對拉系桿索在拱肋上的錨固節點、提升支架在主體結構上的支承節點的連接時，其抗力應再除以附加系數1.2。條文說明：整體結構分析中，提升節點通常被簡化為剛性節點或鉸接節點，無法反映加勁板、焊縫、預埋件等局部構造的應力梯度；而大跨度、大噸位提升工況下，節點區域是集中力傳遞的核心，易出現應力集中，必須通過精細化分析識別風險。提升點為特別重要的受力點和易發生應力集中的部位，驗算這類節點時，抗力應再除以1.2的附加系數。當提升高重心結構時,應進行抗傾覆驗算。當抗傾覆力矩小于傾覆力矩的1.2倍時，應增加配重、降低重心或設置附加約束。條文說明：取自《重型結構和設備整體提升技術規范》GB51162-2016第5.1.6條。多點同步提升的大型結構應進行群柱整體穩定性驗算，驗算可采用逐點失效準則進行。條文說明：多點同步提升大型結構時，提升柱群通常承擔著數千噸級荷載，且各柱受力隨提升同步性、風荷載及安裝偏差動態變化。本條文規定進行群柱穩定性驗算，旨在防止因單根提升柱意外失效（如液壓提升器故障、錨固滑移或局部失穩）引發連鎖破壞，導致整體傾覆。逐點失效準則是模擬連續倒塌工況的簡化方法，其核心思路是：假定群柱中任意一根提升柱突然退出工作，驗算剩余柱在傳力路徑重分布后的極限承載力和整體穩定。驗算時應選取受力最不利柱、邊界條件較弱柱或液壓提升器故障概率較高處作為失效點，按荷載基本組合考慮提升荷載、結構自重及風荷載，分別對各失效工況進行分析，要求剩余柱最大應力不超過規范限值，且群柱整體不產生過大側移。該方法兼顧了偶然設計狀況的經濟性與安全性，避免盲目增加所有柱截面，重點強化關鍵柱及柱間支撐。實際應用中，尚應結合提升同步精度控制標準，對失效柱相鄰區域的節點構造采取加強措施，真正實現“一處失效、整體不倒”的設防目標。同步滑移結構設計主體結構設計在設計階段，對滑移施工方案應做專項主體結構設計規劃，永久結構的整體設計需兼顧滑移工況的受力和變形控制需要，提升滑移過程的安全性，減少施工臨時措施。主體結構在滑移方向的板件宜作為滑移過程中的連續支撐。滑移單元內構件間宜設置臨時連接形成整體受力體系，可采用臨時支撐或拉索。條文說明：依據建筑施工臨時支撐結構技術標準關于支撐體系設置原則，工程實踐證實臨時連接可增強結構整體剛度。主體結構的臨時連接節點，需結合主體結構原有板件進行設計，與主體結構同步加工。節點構造應滿足滑移過程特殊受力需求，牽引施力點、支點部位應局部加固。增設的外部加勁肋和臨時支撐，在施工完成后應按原結構外觀標準修復。條文說明：現行公路橋涵施工技術標準規定鋼梁支點和牽引施力點處宜適當加固。工程實踐表明滑移工況節點承受反復荷載，需增加強度儲備。主體結構設計應預留施工臨時開孔區域，臨時開孔需避開關鍵受理部位，且后期易于修復。臨時結構設計滑移裝置系統包括滑軌、滑道梁、滑靴和導向裝置等?；壓突懒簯哂谢平Y構的承載能力，并能承受摩擦力產生的反作用力?；壍脑O置應根據滑移單元的重量、跨度和現場條件確定。當滑移單元跨度較大時，宜在跨中增設滑軌，滑移支架上支承點的位置應設在滑移單元的節點處。當滑移單元因增設中間滑軌引起桿件內力方向改變時，應采取臨時加固措施以防失穩。曲線滑軌應分段設置并調整夾角模擬軌跡，豎曲線滑軌頂面應符合設計高程。滑軌宜沿滑移方向通長設置，可將滑軌直接布置于現有結構構件上；如現有結構不具備條件，可增設支撐裝置，在支撐裝置上布置軌道?；壗宇^應采用等強連接。當采用焊接時，焊縫質量等級不應低于GB50205規定的二級；當采用高強度螺栓連接時，摩擦面抗滑移系數應符合設計要求。鋼結構滑移施工可采用槽鋼、H型鋼或鋼軌等作為滑軌。槽鋼適用于滑動滑移方式，H型鋼或鋼軌可適用滑動滑移和滾動滑移兩種方式，其規格型號應根據上部荷載并結合安裝條件確定，滑軌的構造應能抵抗滑移單元支座的水平推力。曲線滑移和超大跨度空間鋼結構滑移宜選用滾動滑移方式，當動力充沛且卸載量較大時也可選擇滑動滑移方式?；ピO置應符合下列規定：1滑靴應設置在結構剛度較大部位，如梁體腹板與隔板交界處、桁架節點處；2滑靴數量與間距應經結構分析確定；3滑靴構造應包括橡膠墊板、鋼墊塊、滑板（MGE板或四氟板）、導向限位裝置；4滑靴頂部標高應考慮結構預拱度進行調整；滑靴與梁體應采用焊接、高強度螺栓或限位板可靠連接，有效傳遞水平力與豎向力，避免應力集中?；ミB接方式應便于安拆并最小化對結構損傷。應設置導向裝置限制橫向位移，曲線滑移應適應轉角與位移要求。不同步效應分析應采用有限元法模擬不同步工況，計算附加應力與變形，分析多點不同步及不同步程度遞增工況。滑軌支墩設計應符合下列規定：1滑軌支墩應進行專項設計，并由具有相關資質的第三方進行驗算；2支墩數量和位置應根據滑移施工承載力計算確定，應滿足結構縱橫向移動和高程調整的要求；3支墩使用的型鋼、鋼管等原材料應驗收合格，連接焊縫質量不應低于二級；4應對支墩立柱、分配梁、連接系進行強度、剛度和穩定性驗算；5支墩基礎應根據地基條件確定，采用擴大基礎時應驗算地基承載力、抗彎承載力、抗沖切承載力和局部抗壓承載力；采用樁基礎時應進行工藝試樁和承載力試驗；6支墩頂面應設置縱橫向分配梁，并應設置縱橫向聯結系形成整體穩定結構；7跨路、跨航道布設支墩時，應設置安全警示標志和防撞設施；8施工過程中應監測支墩變形及地基沉降，超過允許值時應暫停施工并采取有效措施。對于具有拱形效應的滑移單元，應采用消除橫向水平推力的施工措施，可在支座處設置臨時橫向止推結構，且該止推結構不應影響正常的滑移施工。機具設備要求液壓同步系統配套位移傳感器的測量誤差不應大于0.1%FS，分辨率不應低于0.01mm。對安全等級為一級或跨度大于100m的結構，測量誤差不應大于0.05%FS，分辨率不應低于0.005mm。傳感器量程應大于最大行程的1.2倍。液壓同步系統應具備手動與自動控制模式，設有過載保護、行程限位及緊急停止等安全保護功能。液壓同步系統宜支持功能擴展及與其他施工管理系統數據交互，操作界面應簡潔直觀。頂推/牽引設備額定承載力不應小于計算需求動力的1.5倍，重要結構不應小于1.8倍。行程應滿足單次滑移距離要求，工作速度應與滑移速度匹配。設備應通過出廠檢驗及現場調試，可靠度應滿足施工安全等級要求，具備快速與慢速調節功能，同步性能應與控制系統匹配。設備應設置安全閥、制動器等保護裝置，維護保養應便利。正式滑移施工前應進行試滑移，并應符合下列規定：1試滑移距離不宜小于5m；2檢驗牽引動力系統性能、同步控制系統精度、滑靴與滑軌配合情況；3測定實際摩擦系數，校核牽引力/頂推力計算；檢驗導向裝置和糾偏系統有效性；試滑移合格后方可進行正式滑移施工。結構單元滑移速度不宜超過0.25m/min。確需提速時，應進行動力時程分析并設置實時振動監測系統，最高速度不應超過0.5m/min。滑移施工各牽引點位移同步精度不應大于5mm，同墩兩側牽引點位移差不應大于4mm。對曲線滑移、特大跨度結構，各牽引點位移同步精度不應大于3mm，同墩兩側不應大于2mm。結構計算同步滑移計算工況應包括滑移前拼裝完成工況、滑移全過程各控制工況、就位及支架拆除等工況，宜建立空間有限元模型對整個施工過程進行模擬分析。同步滑移施工應根據滑移階段的邊界條件和荷載條件等，對滑移單元、滑移支承結構、滑軌進行結構受力和變形驗算。作用于滑移支承結構的縱向水平力作用值按照下式計算：F式中：K——控制水平影響系數，根據滑移的同步控制水平確定，可取1.3～1.5。N——滑移體重量（kN）。μ——滑移體滑動摩擦系數μ，宜通過試驗確定，無試驗數據時，經粗除銹充分潤滑的鋼與鋼之間可取0.12~0.15，設置四氟滑板時可取0.08?；浦С薪Y構設計時應進行強度、側向剛度和整體穩定性分析與驗算?；墤M行橫向抗彎強度和局部承壓分析與驗算。同步滑移施工過程應按7.3.9條規定的各牽引點不同步位移最大限值計入不同步效應。步履式同步頂推結構設計主體結構設計鋼箱梁和鋼-混組合梁的最大頂推跨徑不宜超過85m。結合結構前端撓度或結構應力情況，可采用臨時索塔等措施增加頂推跨越能力。條文說明：橋梁頂推作業跨越道路或河流時，可能受限于下方交通、地質或水文條件，無法設置臨時墩等輔助措施，導致頂推跨徑過大，進一步引起導梁前端嚴重下撓，導梁無法正常過墩，且造成懸臂根部轉角過大而接觸面積變小，在臨時支撐區域出現嚴重的應力集中現象。編制組調研了國內外橋梁頂推作業時的最大頂推跨徑，一般鋼箱梁和鋼-混組合梁最大頂推跨徑在85m以下，因此給出參考的建議值，設計單位可根據結構具體形式進行調整。當頂推跨徑較大，嚴重影響頂推可行性時，可設置臨時塔架及拉索（吊索塔架）綜合改善主梁及導梁的受力和變形狀態，保證頂推安全可靠。臨時索塔可采用門式塔架、桁架式塔架、組合式塔架等，拉索可采用平行鋼絲或鋼絞線。臨時塔架設計計算應根據施工條件及經濟性條件對頂推結構進行整體分析，以主梁及導梁的應力及變形控制為主，同時兼顧索力，將主梁和臨時塔架內力和變形控制在合理范圍。臨時塔架驗算內容包括塔架底座、塔柱結構、拉索等結構的強度，以及塔梁結合部和拉索錨固區的局部強度和局部受壓穩定性。采用頂推施工的梁拱組合結構的主拱、主梁宜為鋼結構。當拱橋的主拱為鋼管混凝土或者主梁為鋼-混組合梁時，宜在頂推就位之后再進行混凝土施工。頂推施工的主跨不大于200m的梁拱組合結構主梁可不設預拱度。條文說明：梁拱組合結構在頂推過程中設置了拱內臨時撐桿等構件，其結構剛度很大，強制位移產生的附加應力問題比其他結構形式更為突出。為了減少頂推施工控制的難度、避免橋梁主體結構產生較大的附加應力，對于采用頂推施工的梁拱組合結構，如建設條件允許，建議在工程總體縱斷面設計時充分考慮頂推施工的特點，將橋梁縱斷面設計為直線或圓曲線，并同時將頂推階段會通過的各頂推支墩墩頂的頂推設備設置在直線或相同半徑的圓曲線上。現行行業標準《公路鋼結構橋梁設計規范》JTGD64-2015第4.2.4條規定“鋼橋應設置預拱度，預拱度大小應視實際需要而定，宜為結構自重標準值加1/2車道荷載頻遇值產生的撓度值”，可見該條文并未對預拱度大小進行強制性規定。實際工程設計中，也常常會有僅以恒載變形為依據進行預拱度設置的情況。梁拱組合體系系桿拱橋由于拱肋的剛度和吊桿的作用，主梁的恒載撓度可以通過合適的吊桿索力進行一定程度的調節，根據多座梁拱組合體系系桿拱橋的結構計算經驗，跨度在200m以內的梁拱組合體系系桿拱橋的主梁在恒載下的最大向下撓度可以控制在10cm以內，小于跨徑的1/2000。考慮到主梁的實際變形值較小，并結合頂推施工的特點，為了避免破壞梁底“直線”或“圓弧曲線”的線型，避免加大施工控制難度或增加施工附加應力，認為跨徑在200m以內時梁拱組合結構的主梁不設預拱度可能更為有益。因此，作出本條規定。如跨徑很大或者設計者綜合考慮后認為需要設置預拱度，建議疊加預拱度后的主梁縱斷面線形仍為圓曲線。當建設條件不允許將梁拱組合結構的縱斷面設計為直線或圓曲線時，處理方法參見第8.1.5～8.1.6條的條文說明。頂推施工梁拱組合結構的鋼主梁梁高不宜小于最大頂推跨徑的1/25。條文說明：由于頂推施工是一個支承狀態不斷發生變化的過程，在頂推施工的某些階段梁拱組合結構的鋼主梁會承受垂直于主梁的強大集中力（臨時支承反力），主梁應具備一定的豎向抗彎剛度。設計時如建設條件允許，宜加大梁拱組合結構鋼主梁梁高以提高主梁的豎向抗彎剛度（相應的頂底板厚度可適當減薄以保證經濟性）。如主梁梁高過小，可能會需要更多的臨時設施。例如，浙江寧波新典橋因梁高為2.34m，為最大頂推跨徑的1/30，施工過程中采用了格構式豎向滿布的拱內臨時撐桿，臨時結構用量和頂推體重量顯著增加。云南瀘水怒江連心橋梁高2m，為最大頂推跨徑的1/40，該橋采用了網狀吊桿，頂推施工時網狀吊桿已經安裝，對頂推施工時的結構受力有一定改善作用，但該橋頂推施工時斜向布置的拱內臨時撐桿數量仍較多，臨時結構用量也比較大。頂推施工梁拱組合結構的主梁腹板厚度宜根據成橋運營階段的受力要求確定，并應對頂推施工階段的抗剪性能進行驗算。條文說明：鋼箱梁、鋼-混組合梁及梁拱組合結構頂推過程中要求頂推設備（抄墊）與主梁接觸面間的相互作用豎向力直接傳遞到主梁的腹板上。由于腹板直接承受頂推設備傳遞的反力，腹板的受力特性與成橋狀態有較大的區別。此外，頂推過程中的總體結構狀態、支承體系與成橋運營階段有非常大的區別，進一步造成了腹板受力狀態與成橋狀態顯著不同。但實際工程中，工程人員往往重點關注頂、底板應力狀態，對腹板的應力狀態則關注較少，因此，此條規定可起到提醒作用。對于梁式結構，腹板頂推階段的受力一般不會大幅超過成橋運營階段，但對于梁拱組合結構，情況有所不同。首先，當頂推設備支承點與拱內臨時撐桿梁上節點在縱向相距較近時，兩點之間的腹板所受剪力較大；此外，在頂推設備支承點位置，腹板下方受到縱向、豎向兩向壓力作用，存在局部失穩的可能。因此，應特別關注梁拱組合結構腹板在頂推施工階段的抗剪性能和局部穩定性能。圖*梁拱組合結構腹板剪力不利狀態圖示1——頂推支墩；2——主梁；3——拱內臨時撐桿為了保證經濟性，一般不建議因為頂推施工而對腹板板厚進行全面加厚，或大幅增加腹板的加勁肋。建議設計時按照成橋運營階段的受力狀況確定腹板厚度和加勁肋布置，再對頂推施工階段進行驗算。當頂推施工階段部分區段的腹板不能滿足抗剪要求或局部穩定性能要求時，建議首先檢查拱內臨時撐桿的布置方式是否合理、頂推設備與主梁接觸面順橋向長度是否可以加大。如不能改變拱內臨時撐桿和頂推設備的設計，可以對該區段的腹板進行局部加厚或局部增設適量加勁肋。頂推施工的鋼箱梁、鋼-混組合梁、梁拱組合結構宜使頂推設備與主梁接觸面間的豎向力直接傳遞到主梁的腹板中，頂推設備與主梁接觸面順橋向長度應根據腹板受力要求確定。條文說明：鋼箱梁、鋼-混組合梁及梁拱組合結構在頂推施工過程中主梁會受到頂推設備的豎向支承力作用。主梁底板抵抗面外力的能力很弱，若直接承受頂推設備的分配梁、抄墊與主梁接觸面之間的豎向力，需對底板進行額外加強，很不經濟，因此，設計時應對頂推設備提出控制要求，使其與主梁接觸面間的相互作用豎向力直接傳遞到主梁的腹板上。為了盡量減少腹板受該豎向力的影響，應使該豎向力在順橋向均勻擴散，且擴散范圍越大越好。因此，要求頂推設備與主梁接觸面順橋向長度需要達到一定的長度，該長度根據腹板受力要求確定。頂推設備與主梁接觸面順橋向長度越大，腹板受力越小，但同時對頂推支墩順橋向尺寸的要求也越高、頂推設備的尺寸也越龐大。因此，該長度除應根據腹板受力要求進行計算外，建議還要考慮頂推支墩順橋向尺寸、現有頂推設備尺寸等因素后綜合確定。當不具備將頂推設備與主梁接觸面間的相互作用豎向力直接傳遞到主梁的腹板的條件時，應確保該豎向力傳遞至主梁內的豎向板件（如橫隔板等），進而平順傳遞給主梁結構。無論何種條件下，均不應使主梁底板直接承受該豎向力。立面圖斷面圖圖*步履式頂推工法示意圖1——平推千斤頂；2——橫向糾偏千斤頂；3——豎向千斤頂；4——分配梁；5——頂推體；6——抄墊；7——頂推平臺（頂推支墩）頂推施工鋼箱梁、鋼-混組合梁、梁拱組合結構的主梁腹板應根據頂推施工最不利受力進行局部穩定驗算，并根據計算結果進行局部加勁設計。頂推施工鋼箱梁、鋼-混組合梁、梁拱組合結構的鋼主梁底板板厚變化宜采用外緣對齊的布置方式。條文說明：鋼主梁采用外緣對齊的方式可保證底板底面為一個平面，方便頂推施工。頂推設備支撐點位于邊腹板時，鋼箱梁、鋼-混組合梁、梁拱組合結構的鋼主梁底板相對于邊腹板的伸出翼緣寬度不宜小于50mm。條文說明：鋼主梁底板翼緣伸出肢達到一定的寬度可保證頂推設備和抄墊與主梁底板的良好接觸。臨時結構設計頂推臨時結構設計應包括頂推平臺、臨時墩、導梁、拱內臨時撐桿等結構設計。條文說明：利用橋墩結構作為頂推支墩時，如橋墩結構墩頂尺寸不滿足頂推設備、抄墊及頂推作業等要求，可在橋墩旁設置臨時托架。頂推施工臨時結構設計應考慮橋梁主體結構、頂推工法、施工環境及既有物資設備等因素。頂推施工時應在墩頂設置抄墊。抄墊設計應符合下列規定：抄墊宜在頂推設備兩側沿順橋向對稱設置。抄墊橫橋向中心位置應與主梁腹板中心位置對應。抄墊疊置應滿足穩定性要求，高寬比不應大于3。抄墊縱向長度應滿足主梁腹板局部受力要求。圖8.2.1頂推設備、抄墊布置示意圖1——抄墊；2——頂推平臺；3——頂推設備；4——頂推體。條文說明：步履式頂推設備的工作特點是步進運行，需要設置抄墊進行載荷的切換。宜在步履機的前后兩側各設置1個臨時抄墊，空間尺寸有限的情況下可在一端設置1個抄墊，同時要求抄墊采用合理的構造，以保證抄墊與主梁接觸面間的相互作用豎向力直接傳遞到主梁的腹板中。抄墊具備足夠的剛度和縱向尺寸，以保證其與主梁接觸面間的相互作用豎向力在縱向均勻擴散至需要的范圍。頂推設備豎向頂升時，主梁會受到頂推設備的豎向支承力作用。主梁底板抵抗面外力的能力很弱，若直接承受頂推設備與主梁接觸面之間的豎向力，需對底板進行額外加強，很不經濟，因此，設計時應對頂推設備提出控制要求，使其能夠確保與主梁接觸面間的相互作用豎向力直接傳遞到主梁的腹板上。為了盡量減少腹板受該豎向力的影響，應使該豎向力在順橋向均勻擴散，且擴散范圍越大越好。但擴散范圍越大，對橋墩順橋向尺寸的要求也越高、頂推設備的尺寸也越龐大。因此，規定擴散長度應根據腹板受力要求進行計算并考慮橋墩順橋向尺寸、頂推設備尺寸等因素后綜合確定。步履式頂推施工宜在頂推設備頂面和抄墊頂面設置保護墊塊。條文說明：頂推設備頂面、抄墊頂面設置保護墊塊主要起到均勻受力和減少沖擊力的作用。頂推平臺及臨時墩基礎應根據施工現場條件和地質條件確定。頂推施工跨越航道、道路時，應對臨時墩進行防撞設計，并應符合下列規定：涉航道施工應進行航道安全、防撞安全保障措施專項設計，并應符合現行國家標準《內河通航標準》GB50139的規定。涉路施工應進行控制作業區、安全防護設施的專項設計，并應符合現行行業標準《公路養護安全作業規程》JTGH30和現行本市地方標準《城市道路養護維修作業安全技術規程》DG/TJ08-2183的規定。頂推平臺軸線應與橋梁主體結構軸線的延長線或合理頂推軌跡線重合。頂推平臺長度宜不小于3個梁段的長度，同時應滿足梁段拼裝和頂推施工的要求。頂推平臺和臨時墩頂應設置可調整頂推體平面位置以及高程的裝置，平曲線上頂推施工時，應滿足頂推體曲線偏轉要求。8.4.12~8.4.13條文說明：頂推平臺作為頂推施工橋梁拼裝和頂推施工始發場地，頂推平臺的長度主要考慮滿足梁段無應力線形安裝、頂推設備安裝以及頂推施工作業等空間需要確定，頂推平臺的標高根據頂推線形（橋梁主體結構縱坡）、千斤頂與滑靴等頂推設備高度、落梁高度等確定。頂推過程中，避免頂推體因偏離頂推軌跡線、受力不平衡，梁底與臨時支撐結構不密貼產生局部應力過大，因此需要在頂推平臺和臨時墩頂設置可調整橋梁主體結構平面位置以及高程的裝置。根據《公路橋涵施工技術規范》（JTG/T3650-2020）相關規定，臺座的軸線應與橋梁軸線的延長線重合，縱坡應一致，兩軸線間的偏差應不大于5mm；相鄰兩支承點上臺座中滑移裝置的縱向頂面高程差應不大于2mm；同一支承點上滑移裝置的橫向頂面高程差應不大于1mm；臺座（包括滑移裝置）和梁段底模板頂面高程差應不大于2mm。導梁宜根據運輸拼裝條件采用分節設計拼裝，節段間連接宜采用高強螺栓連接，橫橋向多榀導梁之間應設置橫向連接系。導梁設計宜使橋梁主體結構在頂推施工過程中的最大內力與承載能力接近，且應符合下列規定：導梁長度宜為最大頂推跨徑的0.6～0.8倍，其剛度宜為主梁剛度的1/9～1/15。導梁與主梁連接可采用焊接連接、高強螺栓連接等方式，并應滿足等強連接要求。導梁與主梁的主要受力板件應對應設置，當不對應時應設置過渡連接構造。導梁宜采用底板齊平的變高度梁，且應與主梁底面齊平，導梁前端應采用上墩時的撓度補償措施，補償措施可采用導梁前端底面臺階構造（圖8.4.16）或液壓頂升裝置等。導梁可采用腹板開孔等措施減輕自重。平曲線頂推施工時，導梁可設置成直線，并與橋梁主體結構偏轉一定的角度，使導梁前端的中心落在設計圓曲線或合理頂推軌跡線上。圖8.2.2導梁前端底面臺階構造示意圖條文說明：頂推過程中，導梁前端會下撓，在導梁前端即將上墩時，需要對端部進行抬高，所以在設定導梁長度時，不能一味加長，還要控制端部最大撓度，常見做法有：①在控制導梁自重的基礎上增加其剛度，可采用雙拼工字形或桁架結構導梁，工字形導梁的腹板可適當開孔降低自重，也可減小風阻。②導梁前端采用底面臺階構造或液壓頂升裝置，可在一定程度上提高施工便利性。導梁可設置成直線形，且導梁前端的中心應落在設計線形的中線上，以確保頂推過程中的精確導向和線形控制，順利上墩。梁拱組合結構頂推施工宜設置連接主拱和主梁的拱內臨時撐桿，形成整體受力結構。拱內臨時撐桿的設計應符合下列規定：拱內臨時撐桿的布置應根據梁拱組合結構的跨徑、頂推跨徑等因素比選確定，宜采用圓形鋼管斜向交叉間隔布設（圖8.2.3）。拱內臨時撐桿應滿足強度、剛度及穩定性要求。當軸壓力較大時，可在拱內臨時撐桿之間設置連桿以改善穩定性能。拱內臨時撐桿應與主拱、主梁可靠連接，連接構造應便于拆除，宜采用順橋向可自由轉動的銷鉸式連接。拱內臨時撐桿與拱肋、主梁的連接節點應進行局部受力分析計算。圖8.2.3圓形鋼管斜向交叉間隔布設示意圖1——臨時撐桿；2——連桿；3——主拱；4——主梁。條文說明：在主拱和主梁之間設置拱內臨時撐桿改變了頂推施工過程中力的傳遞途徑和傳遞方式，可顯著改善梁拱組合結構在頂推過程中的受力性能。拱內臨時撐桿的布置方式對主梁、主拱的受力影響很大。選擇合適的臨時撐桿布置形式，可以在主梁、主拱受力合理的情況下更大程度地節省橋梁主體結構和臨時結構材料用量。因此，建議對拱內臨時撐桿布置方式進行計算比選，選擇較優方案。當采用格構式布設時（圖*），布設方案宜與鋼拱肋節段拼裝支架一并考慮。圖*格構式臨時撐桿豎向滿布1——臨時撐桿；2——主拱；3——主梁。拱內臨時撐桿對頂推過程的安全起著至關重要的作用，設計時除了保證臨時撐桿本身的強度、剛度和穩定性能外，還必須保證其與主梁、主拱連接節點的可靠安全。從可靠性角度考慮，臨時撐桿與主體結構可以采用固結的形式，但這樣會使節點構造十分復雜，且頂推施工結束后的拆除工作也極為不便。為了方便頂推結束后的拆除工作，建議拱內臨時撐桿與主拱、主梁之間采用銷鉸式連接構造，即在主梁、主拱上設置耳板，臨時撐桿通過穿過耳板的銷軸與主梁、主拱進行連接，頂推結束后，拆除臨時撐桿，并將主梁、主拱上的耳板予以割除。由于梁拱組合結構在頂推過程中可能受到橫向風的作用，從避免臨時撐桿節點在風載作用下產生橫向彎矩的角度來看，連接節點以銷軸可橫橋向自由轉動為宜；但是，梁拱組合結構在恒載作用下以縱向受力為主，且縱向變形隨著頂推進程不斷改變，采用順橋向可以自由轉動的銷鉸式連接構造，能夠減少頂推過程中梁拱組合結構縱向變形引起的附加彎矩?？紤]到恒載是頂推過程中無法回避、一直存在的，而風荷載可以通過施工控制進行規避，或者通過輔助控制措施減小其影響。因此，拱內臨時撐桿與主梁、主拱之間宜采用順橋向可自由轉動的銷鉸式連接構造。當頂推鋼梁為開口槽型斷面時，頂推施工前應設置防失穩的臨時措施。條文說明：鋼-混組合梁在頂推過程中，鋼梁部分一般為開口槽型斷面（圖*）。由于開口斷面的抗扭性能相對較差，為防止頂推過程中，梁體出現扭轉變形，需要在開口區域布置橫撐和斜向撐桿（圖*），提升箱體的穩定性。圖*槽型梁原始斷面圖*槽型梁強化斷面機具設備要求頂推設備應根據結構特點、頂推工法和現場條件選用，符合安全可靠、經濟合理的要求。頂推設備與梁體接觸面強度應滿足設計要求，確保鋼梁受力不發生應力集中而失穩。頂推設備安裝位置應設置在梁體底腹板夾角處、縱向隔板加勁等剛度較大部位。步履式頂推的速度不宜大于10m/h。頂推施工應采用機電液協同同步控制技術，頂推設備的液壓油缸應具備負載保持功能。條文說明：保壓裝置采用平衡閥、液壓鎖或機械鎖，可避免設備異常停機或爆管等故障導致的設備突降或水平移位。橋梁宜沿上坡方向進行頂推，當頂推縱坡大于3.5%時，應設置反向制動裝置。步履式頂推設備應由步履機、液壓泵站和控制系統組成。步履式頂推設備規格型號應包含步履機的額定豎向頂升力指標。圖8.3.5步履式頂推設備組成圖步履機應包含分配梁、豎向頂升油缸、水平頂推油缸、底座和橫向糾偏油缸，應具備豎向、縱橋向和橫橋向三向調節能力。立面圖平面圖圖8.3.6步履機一般組成圖1——分配梁；2——豎向頂升油缸；3——水平頂推油缸；4——底座；5——橫向糾偏油缸。單臺步履機宜設置2臺及以上的豎向頂升油缸，豎向頂升能力不應小于頂推時最大豎向力的1.25倍。條文說明：單臺步履機設置單臺豎向頂升油缸易發生傾翻事故。步履機豎向頂升油缸設置2臺及以上數量可增大設備縱橋向的穩定性。單臺步履機的水平頂推能力應不小于額定豎向頂升力的0.1倍。單臺步履機宜設置4臺及以上橫向糾偏油缸，糾偏能力應不小于額定豎向頂升力的0.1倍，橫向糾偏油缸應橫橋向對稱布置。步履機的底座滑移面應設置不銹鋼板與高分子工程塑料合金材料組成的摩擦副，摩擦系數不應大于0.06，摩擦面須保持清潔及良好的潤滑。液壓泵站的配置方式應根據頂推設備的數量、分布及頂推速度等要求確定。各頂推設備的運行壓力應能獨立調節，不應并聯使用?？v橋向頂推設備不宜共用液壓泵站，液壓泵站與頂推設備之間的管路長度不宜超過20m。條文說明：通過泵站布置位置以縮短管路長度，可減小液壓系統的壓力損失，并降低爆管風險。液壓泵站的額定壓力應與頂推設備的額定壓力相匹配，額定壓力不宜大于31.5MPa。條文說明：31.5MPa適用于中等壓力的液壓系統，常見于工程機械和重型機械，該系統可選用的液壓元件較為通用和成熟。液壓泵站與頂推設備之間宜采用高壓軟管連接，高壓軟管應配備快速接頭。條文說明：使用液壓快速接頭，可方便對設備進行快速的連接和拆除，并可防止油液泄漏。控制系統應由傳感檢測裝置、計算機控制中心和網絡通信系統組成?？刂葡到y宜應用智能化和信息化技術，具備智能控制功能。計算機控制中心應具備同步與異步、手動與自動、自鎖與互鎖以及故障指示與報警等功能。應具備友好的交互界面，操作者應能直觀查看各設備的運行狀態，并對各設備進行統一或獨立操控。傳感檢測裝置應具備實時采集功能，能實時監測各設備的運行狀態及故障狀態。網絡通信系統應采用有線或無線方式。網絡通信系統應運行穩定，網絡延遲不應大于300ms。結構計算頂推施工結構計算應包含下列內容：橋梁主體結構頂推過程的強度、剛度和穩定性驗算?；炷亮喉斖七^程的抗裂驗算。臨時結構頂推過程的強度、剛度和穩定性驗算。臨時結構與橋梁主體結構的連接驗算。頂推施工結構計算應符合現行國家標準《工程結構通用規范》GB55001和現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTGD60的相關規定，應對起控制作用的極限狀態進行計算。結構分析模型應模擬施工過程，應符合下列規定：結構分析模型應反映施工過程中結構的邊界條件、剛度與重量分布?？傮w分析宜采用空間桿系模型。對于臨時結構與橋梁主體結構連接部位等受力復雜的關鍵節點宜進行局部有限元分析。條文說明：頂推結構施工計算時，設計人員除對結構進行總體計算分析外，必要時還應對臨時結構與橋梁主體結構連接部位、承受較大集中荷載部位、傳力不明確或構造復雜部位的關鍵節點進行局部有限元分析。作用應符合下列規定：作用于頂推支墩的縱向水平力作用值按照下式計算：F=式中：K——控制水平影響系數，根據頂推的同步控制水平確定，可取1.2～1.5。N——頂推支墩的最大支反力（kN）。μ——頂推體靜摩擦系數μ，宜通過試驗確定，無試驗數據時，步履式頂推可取0.06，拖拉式頂推可取0.08。頂推結構橫向糾偏時，作用于頂推支墩的橫向水平力作用值可按式8.5.4計算。流水壓力及汽車撞擊力計算等應按現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTGD60的相關規定執行。條文說明：本條有關結構作用的規定，茲說明如下：1下部結構或臨時墩計算時，還需考慮滑道及鋼墊板自重、動力系統自重、支撐架自重等。2頂推施工是一個支承狀態不斷發生變化的過程，不同支承狀態下頂推主體結構的受力狀態大不相同。沒有必要要求每一個狀態都能承受極端風荷載作用。頂推行進作業應在氣象條件較好的環境中開展，根據工程實踐經驗，頂推行進作業時的風力等級不宜超過6級風（6級風對應的風速范圍為10.8m/s～13.8m/s）。同時，在頂推行進作業中應密切關注氣象變化，如果可能遭遇超出該驗算風速的極端天氣，可將頂推體提前停頓在受力狀態較好的位置，并做好相應的抗風措施。在保證頂推行進作業時風力等級不超過6級風的情況下，頂推行進中的基本風速可偏安全地取15m/s。對于非頂推行進過程中的結構驗算，設計風速可按現行行業標準《公路橋梁抗風設計規范》JTG/T3360-01-2018第4.2.9條確定，頂推施工橋梁的施工年限一般不超過3年。頂推總體分析時，應根據結構的受力特點按一定的分析步長進行結構計算，并應對計算工況進行包絡分析，計算工況應包含：前端上墩前、后工況。后端脫墩前、后工況。最大彎矩工況。最大支反力工況。條文說明：結構在頂推施工過程中的內力狀態不斷發生變化，為了真實反映這一變化，應根據結構的受力特點，確定合理的分析步長進行結構計算，尤其不能遺漏工況1～工況4等關鍵控制工況。梁拱組合結構頂推總體分析時，除應滿足8.5.5條外，計算工況還應包含：梁拱組合結構拱內臨時撐桿最大軸力工況。梁拱組合結構主梁最大剪力工況?；炷两Y構驗算應符合現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG3362的相關規定。條文說明：頂推施工的混凝土結構驗算應符合現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝