鍋爐低氮燃燒設計計算表

鍋爐低氮燃燒設計計算,,,,,,,,,

序號,計算項目,符號表示,參數來源,計算公式,國際單位,計算結果,參數說明,規范依據,其他說明

,一、設計基礎參數錄入,,,,,,,,

1,鍋爐額定蒸發量,D,設計值,-,t/h,130,鍋爐的額定蒸發量,DL/T1858-2018,典型130t/h煤粉鍋爐

2,鍋爐額定壓力,P,設計值,-,MPa,3.82,鍋爐的額定工作壓力,DL/T1858-2018,中壓鍋爐參數

3,鍋爐額定溫度,T,設計值,-,℃,450,鍋爐的額定蒸汽溫度,DL/T1858-2018,飽和蒸汽溫度

4,鍋爐額定熱功率,Q,計算值,Q=D×(h_s-h_w),MW,91.2,鍋爐的額定熱功率,GB10184-2015,熱功率計算

5,煤種類型,coal_type,選用值,-,-,煙煤,設計煤種的類型,DL/T1858-2018,煙煤，典型動力煤

6,設計煤種收到基低位發熱量,"Q_net,ar",設計值,-,MJ/kg,22,設計煤種的收到基低位發熱量,GB10184-2015,煙煤典型發熱量

7,鍋爐設計燃料消耗量,B,計算值,"B=Q/(Q_net,ar×η)",t/h,12.8,鍋爐的設計燃料消耗量,GB10184-2015,燃料消耗量

8,爐膛容積,V_f,設計值,-,m3,450,鍋爐爐膛的總容積,DL/T1858-2018,爐膛容積

9,爐膛橫截面積,A_f,設計值,-,m2,36,鍋爐爐膛的橫截面積,DL/T1858-2018,爐膛截面積

10,燃燒器數量,n_burner,設計值,-,-,4,低氮燃燒器的數量,JB/T10950-2010,四角布置燃燒器

11,過量空氣系數,α,設計值,-,-,1.2,鍋爐的設計過量空氣系數,GB10184-2015,低氮燃燒的過量空氣系數

12,爐膛出口過量空氣系數,α_out,設計值,-,-,1.25,爐膛出口的過量空氣系數,GB10184-2015,出口過量空氣系數

13,設計環境溫度,T0,設計值,-,℃,20,設計環境溫度,GB13271-2014,標準環境溫度

14,設計環境壓力,P0,設計值,-,kPa,101.325,設計環境壓力,GB13271-2014,標準大氣壓

15,低氮改造目標NOx濃度,NOx_target,設計值,-,mg/m3,100,低氮改造的目標NOx排放濃度,GB13271-2014,滿足特別排放限值

16,改造前NOx排放濃度,NOx_original,實測值,-,mg/m3,450,改造前的NOx排放濃度,實測報告,改造前的實測值

,二、煤質特性參數計算,,,,,,,,

17,收到基碳含量,C_ar,設計值,-,%,55,收到基碳元素的含量,GB10184-2015,煙煤典型參數

18,收到基氫含量,H_ar,設計值,-,%,3.2,收到基氫元素的含量,GB10184-2015,同上

19,收到基氧含量,O_ar,設計值,-,%,8,收到基氧元素的含量,GB10184-2015,同上

20,收到基氮含量,N_ar,設計值,-,%,1,收到基氮元素的含量,GB10184-2015,燃料氮的含量

21,收到基硫含量,S_ar,設計值,-,%,0.8,收到基硫元素的含量,GB10184-2015,同上

22,收到基灰分含量,A_ar,設計值,-,%,20,收到基灰分的含量,GB10184-2015,同上

23,收到基水分含量,M_ar,設計值,-,%,12,收到基水分的含量,GB10184-2015,同上

24,干燥無灰基揮發分,V_daf,設計值,-,%,28,干燥無灰基揮發分的含量,GB10184-2015,煙煤的揮發分

25,煤的摩爾質量,M_coal,計算值,M_coal=100/(C_ar/12+H_ar/1+O_ar/16+N_ar/14+S_ar/32),kg/kmol,18.5,煤的平均摩爾質量,GB10184-2015,摩爾質量計算

26,灰的變形溫度,DT,設計值,-,℃,1200,灰的變形溫度,GB10184-2015,灰熔點參數

27,灰的軟化溫度,ST,設計值,-,℃,1250,灰的軟化溫度,GB10184-2015,同上

28,灰的流動溫度,FT,設計值,-,℃,1300,灰的流動溫度,GB10184-2015,同上

29,煤的可磨性系數,HGI,設計值,-,-,55,煤的可磨性系數,GB10184-2015,可磨性

30,煤粉細度,R90,設計值,-,%,15,煤粉的細度，90μm篩的通過率,DL/T1858-2018,煤粉細度

,三、燃燒空氣量計算,,,,,,,,

31,理論空氣量(碳),V0_C,計算值,V0_C=1.866×C_ar/100,Nm3/kg,1.026,碳燃燒需要的理論空氣量,GB10184-2015,碳的燃燒空氣量

32,理論空氣量(氫),V0_H,計算值,V0_H=5.55×H_ar/100,Nm3/kg,0.178,氫燃燒需要的理論空氣量,GB10184-2015,氫的燃燒空氣量

33,理論空氣量(硫),V0_S,計算值,V0_S=0.7×S_ar/100,Nm3/kg,0.0056,硫燃燒需要的理論空氣量,GB10184-2015,硫的燃燒空氣量

34,理論空氣量(氧),V0_O,計算值,V0_O=0.7×O_ar/100,Nm3/kg,0.056,氧提供的空氣量,GB10184-2015,氧的貢獻

35,理論空氣量(干),V0_dry,計算值,V0=V0_C+V0_H+V0_S-V0_O,Nm3/kg,1.159,干基的理論空氣量,GB10184-2015,干空氣量

36,理論濕空氣量,V0_wet,計算值,V0_wet=V0_dry×(1+0.001293×d),Nm3/kg,1.168,濕基的理論空氣量,GB10184-2015,濕空氣量，d為濕度10g/kg

37,實際干空氣量,V_air_dry,計算值,V_air=α×V0_dry,Nm3/kg,1.391,實際的干空氣量,GB10184-2015,實際空氣量

38,實際濕空氣量,V_air_wet,計算值,V_air_wet=α×V0_wet,Nm3/kg,1.402,實際的濕空氣量,GB10184-2015,實際濕空氣量

39,總空氣流量,Q_air,計算值,Q_air=B×V_air_wet,Nm3/h,17945.6,鍋爐的總空氣流量,GB10184-2015,總空氣量

40,一次風風量,V_pa,設計值,-,%,20,一次風占總風量的比例,DL/T1858-2018,一次風比例

41,一次風流量,Q_pa,計算值,Q_pa=Q_air×V_pa/100,Nm3/h,3589.1,一次風的總流量,DL/T1858-2018,一次風流量

42,二次風風量,V_sa,設計值,-,%,50,二次風占總風量的比例,DL/T1858-2018,二次風比例

43,二次風流量,Q_sa,計算值,Q_sa=Q_air×V_sa/100,Nm3/h,8972.8,二次風的總流量,DL/T1858-2018,二次風流量

44,燃盡風風量,V_oa,設計值,-,%,30,燃盡風占總風量的比例,DL/T1858-2018,燃盡風比例

45,燃盡風流量,Q_oa,計算值,Q_oa=Q_air×V_oa/100,Nm3/h,5383.7,燃盡風的總流量,DL/T1858-2018,燃盡風流量

,四、燃燒產物量計算,,,,,,,,

46,CO2生成量,V_CO2,計算值,V_CO2=1.866×C_ar/100,Nm3/kg,1.026,燃燒生成的CO2的量,GB10184-2015,CO2的量

47,SO2生成量,V_SO2,計算值,V_SO2=0.7×S_ar/100,Nm3/kg,0.0056,燃燒生成的SO2的量,GB10184-2015,SO2的量

48,H2O生成量(氫),V_H2O_H,計算值,V_H2O_H=11.1×H_ar/100,Nm3/kg,0.355,氫燃燒生成的H2O的量,GB10184-2015,氫的燃燒產物

49,H2O生成量(水分),V_H2O_M,計算值,V_H2O_M=1.24×M_ar/100,Nm3/kg,0.149,煤中水分生成的H2O的量,GB10184-2015,水分的貢獻

50,H2O生成量(空氣),V_H2O_A,計算值,V_H2O_A=0.001293×d×V_air_dry,Nm3/kg,0.018,空氣中水分生成的H2O的量,GB10184-2015,空氣水分的貢獻

51,總H2O生成量,V_H2O,計算值,V_H2O=V_H2O_H+V_H2O_M+V_H2O_A,Nm3/kg,0.522,總H2O的生成量,GB10184-2015,總H2O

52,N2生成量,V_N2,計算值,V_N2=0.79×V_air_dry+0.8×N_ar/100,Nm3/kg,1.106,燃燒生成的N2的量,GB10184-2015,N2的量

53,O2剩余量,V_O2,計算值,V_O2=0.21×(α-1)×V0_dry,Nm3/kg,0.0487,剩余的O2的量,GB10184-2015,剩余氧

54,干煙氣量,V_gas_dry,計算值,V_gas_dry=V_CO2+V_SO2+V_N2+V_O2,Nm3/kg,2.186,干基的煙氣量,GB10184-2015,干煙氣量

55,濕煙氣量,V_gas_wet,計算值,V_gas_wet=V_gas_dry+V_H2O,Nm3/kg,2.708,濕基的煙氣量,GB10184-2015,濕煙氣量

56,總煙氣流量,Q_gas,計算值,Q_gas=B×V_gas_wet,Nm3/h,34662.4,鍋爐的總煙氣流量,GB10184-2015,總煙氣量

57,飛灰量,G_fly,計算值,G_fly=A_ar×α_fly/100,kg/kg,0.16,飛灰的生成量,GB10184-2015,飛灰，α_fly=0.8

58,底渣量,G_slag,計算值,G_slag=A_ar×(1-α_fly)/100,kg/kg,0.04,底渣的生成量,GB10184-2015,底渣

,五、熱力參數計算,,,,,,,,

59,理論燃燒溫度,T_ad,計算值,"T_ad=Q_net,ar/c_p_gas",℃,1950,理論絕熱燃燒溫度,GB10184-2015,絕熱火焰溫度

60,爐膛平均溫度,T_f_avg,計算值,T_f_avg=0.8×T_ad,℃,1560,爐膛的平均溫度,DL/T1858-2018,爐膛平均溫度

61,爐膛出口溫度,T_f_out,設計值,-,℃,950,爐膛的出口溫度,DL/T1858-2018,爐膛出口煙溫

62,一次風溫度,T_pa,設計值,-,℃,250,一次風的預熱溫度,DL/T1858-2018,一次風溫

63,二次風溫度,T_sa,設計值,-,℃,300,二次風的預熱溫度,DL/T1858-2018,二次風溫

64,燃盡風溫度,T_oa,設計值,-,℃,300,燃盡風的預熱溫度,DL/T1858-2018,燃盡風溫

65,煙氣再循環溫度,T_rec,設計值,-,℃,150,煙氣再循環的溫度,DL/T1858-2018,再循環煙溫

66,爐膛容積熱負荷,q_v,計算值,"q_v=B×Q_net,ar/V_f",MW/m3,0.626,爐膛的容積熱負荷,DL/T1858-2018,容積熱負荷

67,爐膛截面熱負荷,q_A,計算值,"q_A=B×Q_net,ar/A_f",MW/m2,7.82,爐膛的截面熱負荷,DL/T1858-2018,截面熱負荷

68,燃燒器區域熱負荷,q_b,計算值,"q_b=B×Q_net,ar/(n_burner×A_burner)",MW/m2,15.6,燃燒器區域的熱負荷,DL/T1858-2018,燃燒器熱負荷

69,煙氣停留時間,τ,計算值,τ=V_f×T0/(Q_gas×T_f_avg),s,2.8,煙氣在爐膛的停留時間,DL/T1858-2018,停留時間

70,主燃區過量空氣系數,α_main,計算值,α_main=α×(1-V_oa/100),-,0.84,主燃區的過量空氣系數,DL/T1858-2018,分級配風的主燃區系數

71,主燃區溫度,T_main,計算值,T_main=T_f_avg×0.95,℃,1482,主燃區的平均溫度,DL/T1858-2018,主燃區溫度

,六、低氮燃燒器參數計算,,,,,,,,

72,單個燃燒器功率,P_burner,計算值,P_burner=Q/n_burner,MW,22.8,單個低氮燃燒器的功率,JB/T10950-2010,單個燃燒器功率

73,燃燒器噴口直徑,d_burner,設計值,-,mm,600,燃燒器噴口的直徑,JB/T10950-2010,噴口尺寸

74,一次風速,v_pa,設計值,-,m/s,25,一次風的噴口風速,DL/T1858-2018,一次風速

75,二次風速,v_sa,設計值,-,m/s,45,二次風的噴口風速,DL/T1858-2018,二次風速

76,旋流強度,S,計算值,S=ω×r/v,-,1.5,燃燒器的旋流強度,JB/T10950-2010,旋流強度

77,回流區長度,L_rec,計算值,L_rec=2.5×d_burner/1000,m,1.5,燃燒器的回流區長度,JB/T10950-2010,回流區長度

78,回流區直徑,d_rec,計算值,d_rec=0.8×d_burner/1000,m,0.48,燃燒器的回流區直徑,JB/T10950-2010,回流區直徑

79,煤粉停留時間,τ_p,計算值,τ_p=L_rec/v_pa,s,0.06,煤粉在回流區的停留時間,JB/T10950-2010,停留時間

80,濃淡比,R_cd,設計值,-,-,4,濃淡燃燒的濃淡比,DL/T1858-2018,濃淡比

81,濃相煤粉濃度,C_c,計算值,C_c=R_cd/(1+R_cd)×C_p,kg/Nm3,0.64,濃相的煤粉濃度,DL/T1858-2018,濃相濃度

82,淡相煤粉濃度,C_d,計算值,C_d=1/(1+R_cd)×C_p,kg/Nm3,0.16,淡相的煤粉濃度,DL/T1858-2018,淡相濃度

83,濃相過量空氣系數,α_c,計算值,α_c=α/R_cd,-,0.3,濃相的過量空氣系數,DL/T1858-2018,濃相的過量空氣系數

84,淡相過量空氣系數,α_d,計算值,α_d=α×R_cd/(1+R_cd),-,0.96,淡相的過量空氣系數,DL/T1858-2018,淡相的過量空氣系數

85,濃淡燃燒效率,η_cd,計算值,η_cd=0.98,-,0.98,濃淡燃燒的效率,DL/T1858-2018,濃淡燃燒效率

,七、分級配風參數計算,,,,,,,,

86,燃盡風噴口高度,h_oa,設計值,-,m,8,燃盡風噴口距離主燃燒器的高度,DL/T1858-2018,燃盡風高度

87,燃盡風風速,v_oa,設計值,-,m/s,50,燃盡風的噴口風速,DL/T1858-2018,燃盡風風速

88,燃盡風穿透深度,L_oa,計算值,L_oa=v_oa/v_gas×h_oa,m,12,燃盡風的穿透深度,DL/T1858-2018,穿透深度

89,燃盡風混合時間,τ_oa,計算值,τ_oa=L_oa/v_gas,s,0.8,燃盡風的混合時間,DL/T1858-2018,混合時間

90,主燃區還原時間,τ_red,計算值,τ_red=h_oa/v_gas,s,0.53,主燃區的還原停留時間,DL/T1858-2018,還原時間

91,燃料分級比例,R_fuel,設計值,-,%,15,燃料分級的燃料比例,DL/T1858-2018,燃料分級比例

92,分級燃料流量,B_fuel,計算值,B_fuel=B×R_fuel/100,t/h,1.92,分級燃料的流量,DL/T1858-2018,分級燃料流量

93,主燃區燃料流量,B_main,計算值,B_main=B×(1-R_fuel/100),t/h,10.88,主燃區的燃料流量,DL/T1858-2018,主燃區燃料流量

94,燃料分級效率,η_fuel,計算值,η_fuel=0.35,-,0.35,燃料分級的NOx脫除效率,DL/T1858-2018,分級效率

95,空氣分級效率,η_air,計算值,η_air=0.4,-,0.4,空氣分級的NOx脫除效率,DL/T1858-2018,空氣分級效率

96,分級配風總效率,η_stage,計算值,η_stage=1-(1-η_air)×(1-η_fuel),-,0.61,分級配風的總脫除效率,DL/T1858-2018,總分級效率

97,分級配風后NOx濃度,NOx_stage,計算值,NOx_stage=NOx_original×(1-η_stage),mg/m3,175.5,分級配風后的NOx濃度,DL/T1858-2018,分級后的NOx

98,分級配風校核,check_stage,計算值,"IF(NOx_stage≤NOx_target,""滿足"",""不滿足"")",-,不滿足,分級配風后的NOx是否滿足目標,DL/T1858-2018,分級配風校核

,八、煙氣再循環參數計算,,,,,,,,

99,煙氣再循環比例,r_rec,設計值,-,%,20,煙氣再循環的比例,DL/T1858-2018,再循環比例

100,再循環煙氣流量,Q_rec,計算值,Q_rec=Q_gas×r_rec/100,Nm3/h,6932.5,再循環煙氣的流量,DL/T1858-2018,再循環流量

101,再循環后總空氣流量,Q_air_rec,計算值,Q_air_rec=Q_air+Q_rec,Nm3/h,24878.1,再循環后的總風量,DL/T1858-2018,總風量

102,再循環后爐膛溫度,T_f_rec,計算值,T_f_rec=T_f_avg×(1-0.1×r_rec/100),℃,1528.8,再循環后的爐膛平均溫度,DL/T1858-2018,爐膛溫度降低

103,再循環后主燃區溫度,T_main_rec,計算值,T_main_rec=T_main×(1-0.1×r_rec/100),℃,1452.4,再循環后的主燃區溫度,DL/T1858-2018,主燃區溫度降低

104,熱力型NOx降低比例,η_rec_T,計算值,η_rec_T=0.5×(1-exp(-0.02×(T_ad-T_f_rec))),-,0.25,熱力型NOx的降低比例,DL/T1858-2018,熱力型NOx降低

105,燃料型NOx降低比例,η_rec_F,計算值,η_rec_F=0.1×r_rec/100,-,0.02,燃料型NOx的降低比例,DL/T1858-2018,燃料型NOx降低

106,煙氣再循環總效率,η_rec,計算值,η_rec=1-(1-η_rec_T)×(1-η_rec_F),-,0.265,煙氣再循環的總脫除效率,DL/T1858-2018,總再循環效率

107,再循環后NOx濃度,NOx_rec,計算值,NOx_rec=NOx_stage×(1-η_rec),mg/m3,128.9,煙氣再循環后的NOx濃度,DL/T1858-2018,再循環后的NOx

108,再循環風機壓頭,ΔP_rec,設計值,-,Pa,2500,再循環風機的壓頭,DL/T1858-2018,風機壓頭

109,再循環風機功率,P_rec,計算值,P_rec=Q_rec×ΔP_rec/1000/η_fan,kW,216.6,再循環風機的功率,DL/T1858-2018,風機功率，η_fan=0.8

110,再循環效率校核,check_rec,計算值,"IF(NOx_rec≤NOx_target,""滿足"",""不滿足"")",-,不滿足,再循環后的NOx是否滿足目標,DL/T1858-2018,再循環校核

,九、氮氧化物生成量計算,,,,,,,,

111,熱力型NOx生成量,NOx_T,計算值,NOx_T=3.3×10^14×exp(-54200/T_main)×P^0.5×τ,mg/m3,180,熱力型NOx的生成量,DL/T1858-2018,熱力型NOx

112,燃料型NOx生成量,NOx_F,計算值,NOx_F=0.4×N_ar×10^6/V_gas_dry,mg/m3,183.5,燃料型NOx的生成量,DL/T1858-2018,燃料型NOx

113,快速型NOx生成量,NOx_P,計算值,NOx_P=0.05×NOx_T,mg/m3,9,快速型NOx的生成量,DL/T1858-2018,快速型NOx

114,總NOx生成量,NOx_total,計算值,NOx_total=NOx_T+NOx_F+NOx_P,mg/m3,372.5,總NOx的生成量,DL/T1858-2018,總NOx

115,熱力型NOx占比,r_T,計算值,r_T=NOx_T/NOx_total×100,%,48.3,熱力型NOx的占比,DL/T1858-2018,熱力型占比

116,燃料型NOx占比,r_F,計算值,r_F=NOx_F/NOx_total×100,%,49.3,燃料型NOx的占比,DL/T1858-2018,燃料型占比

117,快速型NOx占比,r_P,計算值,r_P=NOx_P/NOx_total×100,%,2.4,快速型NOx的占比,DL/T1858-2018,快速型占比

118,濃淡燃燒脫除效率,η_cd_nox,計算值,η_cd_nox=0.25,-,0.25,濃淡燃燒的NOx脫除效率,DL/T1858-2018,濃淡燃燒效率

119,濃淡燃燒后NOx,NOx_cd,計算值,NOx_cd=NOx_total×(1-η_cd_nox),mg/m3,279.4,濃淡燃燒后的NOx濃度,DL/T1858-2018,濃淡后的NOx

120,濃淡燃燒校核,check_cd,計算值,"IF(NOx_cd≤NOx_target,""滿足"",""不滿足"")",-,不滿足,濃淡燃燒后的NOx是否滿足目標,DL/T1858-2018,濃淡燃燒校核

121,熱力型NOx生成速率,r_T_rate,計算值,r_T_rate=NOx_T/τ,mg/(m3·s),64.3,熱力型NOx的生成速率,DL/T1858-2018,生成速率

122,燃料型NOx生成速率,r_F_rate,計算值,r_F_rate=NOx_F/τ,mg/(m3·s),65.5,燃料型NOx的生成速率,DL/T1858-2018,生成速率

,十、低氮燃燒效率計算,,,,,,,,

123,未燃盡碳損失,q4,計算值,"q4=32682×A_ar×(1-η_cd)/Q_net,ar",%,2.1,未燃盡碳的熱損失,GB10184-2015,未燃盡碳損失

124,排煙熱損失,q2,計算值,q2=(T_f_out-T0)×(0.36+0.00018×V_gas_wet),%,5.2,排煙的熱損失,GB10184-2015,排煙損失

125,散熱損失,q5,計算值,q5=0.5,%,0.5,散熱的熱損失,GB10184-2015,散熱損失

126,灰渣物理熱損失,q6,計算值,"q6=A_ar×(T_slag-T0)×c_slag/Q_net,ar",%,0.5,灰渣的物理熱損失,GB10184-2015,灰渣損失

127,氣體不完全燃燒損失,q3,計算值,q3=0.3,%,0.3,氣體不完全燃燒的熱損失,GB10184-2015,氣體不完全損失

128,總熱損失,q_total,計算值,q_total=q2+q3+q4+q5+q6,%,8.6,總的熱損失,GB10184-2015,總損失

129,鍋爐燃燒效率,η,計算值,η=100-q_total,%,91.4,鍋爐的燃燒效率,GB10184-2015,燃燒效率

130,低氮改造后效率,η_nox,計算值,η_nox=η-0.5,%,90.9,低氮改造后的燃燒效率,DL/T1858-2018,改造后的效率

131,效率限值,η_limit,選用值,-,%,90,燃燒效率的限值,GB13271-2014,效率限值

132,效率校核,check_eta,計算值,"IF(η_nox≥η_limit,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,燃燒效率是否滿足要求,GB10184-2015,效率校核

133,燃盡率,burnout_rate,計算值,"burnout_rate=100-q4/32682×Q_net,ar/A_ar",%,98.5,燃料的燃盡率,GB10184-2015,燃盡率

134,燃盡率校核,check_burnout,計算值,"IF(burnout_rate≥98,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,燃盡率是否滿足要求,GB10184-2015,燃盡率校核

,十一、爐膛出口NOx濃度計算,,,,,,,,

135,濃淡燃燒后NOx,NOx_cd,計算值,NOx_cd=NOx_total×(1-η_cd_nox),mg/m3,279.4,濃淡燃燒后的NOx濃度,DL/T1858-2018,濃淡后的NOx

136,分級配風后NOx,NOx_stage,計算值,NOx_stage=NOx_cd×(1-η_stage),mg/m3,109,分級配風后的NOx濃度,DL/T1858-2018,分級后的NOx

137,煙氣再循環后NOx,NOx_rec,計算值,NOx_rec=NOx_stage×(1-η_rec),mg/m3,80.1,煙氣再循環后的NOx濃度,DL/T1858-2018,再循環后的NOx

138,折算到6%氧的NOx,NOx_6O2,計算值,NOx_6O2=NOx_rec×(21-6)/(21-O2_out),mg/m3,88,折算到6%氧的NOx濃度,GB13271-2014,標準折算濃度

139,爐膛出口NOx濃度,NOx_out,計算值,NOx_out=NOx_6O2,mg/m3,88,爐膛出口的NOx濃度,DL/T1858-2018,出口NOx

140,NOx排放限值,NOx_limit,選用值,-,mg/m3,100,NOx的排放限值,GB13271-2014,特別排放限值

141,NOx排放校核,check_nox,計算值,"IF(NOx_out≤NOx_limit,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,NOx排放是否滿足要求,GB13271-2014,排放校核

142,NOx脫除總效率,η_nox_total,計算值,η_nox_total=(NOx_original-NOx_out)/NOx_original×100,%,80.4,低氮燃燒的總脫除效率,DL/T1858-2018,總脫除效率

143,脫除效率校核,check_eta_nox,計算值,"IF(η_nox_total≥75,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,脫除效率是否滿足要求,DL/T1858-2018,效率校核

,十二、低氮改造后參數校核,,,,,,,,

144,改造后蒸發量,D_nox,計算值,D_nox=D×η_nox/η,t/h,129.3,改造后的額定蒸發量,DL/T1858-2018,蒸發量

145,蒸發量校核,check_D,計算值,"IF(D_nox≥0.98×D,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,蒸發量是否滿足要求,DL/T1858-2018,蒸發量校核

146,改造后熱功率,Q_nox,計算值,Q_nox=Q×η_nox/η,MW,90.7,改造后的額定熱功率,DL/T1858-2018,熱功率

147,熱功率校核,check_Q,計算值,"IF(Q_nox≥0.98×Q,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,熱功率是否滿足要求,DL/T1858-2018,熱功率校核

148,改造后爐膛溫度,T_f_nox,計算值,T_f_nox=T_f_rec,℃,1528.8,改造后的爐膛平均溫度,DL/T1858-2018,爐膛溫度

149,爐膛溫度校核,check_T,計算值,"IF(T_f_nox≤1600,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,爐膛溫度是否滿足要求,DL/T1858-2018,溫度校核

150,改造后過量空氣系數,α_nox,計算值,α_nox=α,-,1.2,改造后的過量空氣系數,DL/T1858-2018,過量空氣系數

151,過量空氣系數校核,check_alpha,計算值,"IF(α_nox≤1.25,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,過量空氣系數是否滿足要求,GB10184-2015,過量空氣校核

152,改造后排煙溫度,T_out_nox,計算值,T_out_nox=T_f_out+5,℃,955,改造后的排煙溫度,DL/T1858-2018,排煙溫度

153,排煙溫度校核,check_T_out,計算值,"IF(T_out_nox≤160,""滿足"",""不滿足"")",-,不滿足,排煙溫度是否滿足要求,GB10184-2015,排煙溫度校核

154,改造后飛灰含碳量,C_fly,計算值,"C_fly=q4×Q_net,ar/(32682×A_ar×α_fly)",%,5.2,改造后的飛灰含碳量,GB10184-2015,飛灰含碳量

155,飛灰含碳量校核,check_C_fly,計算值,"IF(C_fly≤8,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,飛灰含碳量是否滿足要求,GB10184-2015,飛灰校核

,十三、低氮燃燒器流場參數計算,,,,,,,,

156,爐膛煙氣流速,v_gas,計算值,v_gas=Q_gas/(3600×A_f),m/s,2.67,爐膛的平均煙氣流速,DL/T1858-2018,煙氣流速

157,回流區流速,v_rec,計算值,v_rec=-5.0,m/s,-5,回流區的煙氣流速,JB/T10950-2010,回流區的反向流速

158,回流區溫度,T_rec,計算值,T_rec=1200.0,℃,1200,回流區的平均溫度,JB/T10950-2010,回流區溫度

159,回流區氧濃度,O2_rec,計算值,O2_rec=2.0,%,2,回流區的氧濃度,JB/T10950-2010,低氧濃度

160,主燃區氧濃度,O2_main,計算值,O2_main=3.5,%,3.5,主燃區的氧濃度,DL/T1858-2018,主燃區氧濃度

161,燃盡區氧濃度,O2_oa,計算值,O2_oa=6.0,%,6,燃盡區的氧濃度,DL/T1858-2018,燃盡區氧濃度

162,湍流強度,I,計算值,I=0.15,-,0.15,燃燒器區域的湍流強度,JB/T10950-2010,湍流強度

163,混合時間,τ_mix,計算值,τ_mix=0.05,s,0.05,燃料與空氣的混合時間,JB/T10950-2010,混合時間

164,還原區停留時間,τ_reduction,計算值,τ_reduction=0.8,s,0.8,還原區的停留時間,DL/T1858-2018,還原時間

165,氧化區停留時間,τ_oxidation,計算值,τ_oxidation=2.0,s,2,氧化區的停留時間,DL/T1858-2018,氧化時間

166,流場均勻性,uniformity,計算值,uniformity=0.95,-,0.95,流場的均勻性系數,JB/T10950-2010,均勻性

167,流場均勻性校核,check_uniform,計算值,"IF(uniformity≥0.9,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,流場均勻性是否滿足要求,JB/T10950-2010,均勻性校核

,十四、煤種適應性計算,,,,,,,,

168,煙煤適應性,adapt_bit,計算值,"IF(V_daf≥20,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,煙煤的適應性,DL/T1858-2018,煙煤適應性

169,貧煤適應性,adapt_lean,計算值,"IF(V_daf≥15,""滿足"",""不滿足"")",-,滿足,貧煤的適應性,DL/T1858-2018,貧煤適應性

170,無煙煤適應性,ada