【年產180萬噸大方坯連鑄車間設計探究11000字（論文）】

年產180萬噸大方坯連鑄車間設計研究摘要傳統模鑄經過生產技術的取得巨大進展后，連續鑄造技術順勢出現。連續鑄造技術簡稱為連鑄，連鑄機目前應用于各種材質的鋼鐵產品生產中，作為一種應用廣泛的生產工藝，連鑄將液態金屬熔鑄經過特定模具冷卻成型切割生產出鑄坯合格的技術。通過對鋼水成分的改變，連續鑄鋼設備能夠具有更高的生產速度。同時鑄坯的生產的要求就變得更為嚴格，此時對于連鑄設備的設計就變得十分重要。依據上述思路，參照連鑄車間的發展歷史和狀況，本文對年產量180萬噸大方坯連鑄車間進行了設計。本設計中以380×419mm大方坯，U71Mn鋼為典型產品，其中典型產品占總產量的35%。了解國內外大方坯發展狀況、繪制金屬平衡表制定產品大綱、廠址選擇、計算連鑄過程工藝主要參數，繪制結晶器圖、輥列圖、大方坯連鑄車間平面布置圖。依據對大方坯連鑄車間的設計，增強對連鑄過程的認識和了解。關鍵詞：方坯；結晶器；二冷區；連鑄車間目錄TOC\o"1-3"\h\u11206引言 I引言我國出臺制定各種工業計劃后，冶金技術快速發展，包鋼、沙鋼、寶鋼、馬鋼等一系列鋼鐵企業迅速崛起，各行業的發展亟需大量鋼鐵，反過來促進鋼鐵領域創新和發展。今天已經發展出成熟的連鑄技術，連鑄具有以下三個特點：工藝流程短、現代技術聯系廣、可實現多功能智能。另言之，在現代冶金工業起關鍵作用的工藝就是連鑄技術。由于連鑄技術在整個鋼鐵工業生產中占有極大優勢，對于以后的就業和職業發展，學習了解連鑄技術對我們冶金工程專業的學生來說十分必要。連鑄技術及其發展狀況1.1連續鑄鋼技術國內外現狀1.1.1連鑄技術國內的發展趨勢全球經濟發展和科學技術的飛速發展帶動鋼鐵需求量劇烈增長，人們的日常生活離不開各種材料。在我們平常的生活和工作用品中都能找到諸如金屬材料、無機非金屬材料、納米高分子材料、橡膠和塑料等相關的產品，金屬材料目前應用最為廣泛，我們聯系最緊密的還是鋼鐵材料。按照“綠水青山就是金山銀山”的生態呼吁，對鋼鐵冶金技術發展的提出了“節能、環保、成分穩定成品率高等符合新時代的新要求[1]。連續鑄造在整個鋼鐵生產過程中扮演的是“轉換站”的角色。作為數量占到總數的一半以上連鑄機機型，國內方坯、矩形坯和板坯的產量一直位列前茅。我國各地區的連鑄技術和生產需要都緊密聯系，導致可以生產各種類型鑄坯，連鑄率在95%以上在我國大型鋼鐵企業是普遍現象，不難看出連鑄技術在國家鋼鐵產業中有重要地位。表1國內連鑄機相關統計臺數/臺流數/流年產能/萬ｔ小方坯2117938993.50大方、矩坯2087619802板坯911108383圓坯10101162薄板坯2054521.25異型坯1364連鑄技術極大的體現了連鑄技術結構緊湊，生產能力強，能耗小，成品率高的特點，促使連鑄技術的發展邁向新臺階[2]。1.1.2連鑄技術國外的發展趨勢1999年11月，作為全球最全面的連鑄技術產品企業之一，位于德國的西馬克-德馬克公司能夠制造各種連鑄機。本世紀初，日本松友重機公司連同日立造船公司成立了鋼鐵產品成套公司，集設計、制造、冶金生產于一體的鋼鐵產品是其巨大優勢，其名稱為“JSP”。從工業時代以來，擁有先進的連鑄技術作為體現高水平國家鋼鐵工業的標志[3]。全球連鑄坯產量、鋼產量及連鑄比變化如表2所示。表2全球鋼產量、連鑄坯產量及連鑄比變化年份1998200220042006鋼產量/萬噸752008585094750124840連鑄坯產量/萬噸496007336085045102465連鑄比/%72.583.286.391.41.2連續鑄造工藝概述連續鑄造，即連鑄，是一種在換熱裝置的冷卻作用下，液態金屬熔體轉化為固態金屬坯的技術[4]。連鑄是冶金工作環境中最好的一個程序之一。連續性作為連鑄生產的第一環節，意味著連鑄作業一旦開始就不能輕易停止，因此連鑄設備應當要具有高耐用性以及高生產率的技術性要求。進入連鑄技術的嶄新的階段，在生產的規模、技術的操作，產品的種類和質量及高質量連鑄設備、高智能自動化控制方面正快速達到先進水準。1.3連鑄的工藝特點把工藝步驟減少了。與傳統模鑄而言連鑄技術的工藝步驟現在很少了，機械化操作也給工人減小了工作量。綜合成材率逐步提高。省去開坯等程序，緩解了由于開坯造成的成材率下降的問題[5]。使能源消耗下降了。能源消耗的降低同時能夠保證污染排放水平的下降，對于我國可持續發展很有用處。

建立年產量為180萬噸大方坯連鑄車間設計可行性研究2.1項目名稱項目名稱：年產量為180萬噸大方坯連鑄車間設計項目建設地點：遼寧省鞍山市2.2項目優勢2.2.1.交通及地域優勢作為鞍鋼集團所在的城市，鞍山市具有便利的交通條件，港口眾多，是貨物出口進口的樞紐。同時作為全國大型區域性客運中心，鞍山周邊還有大連港、營口港和鲅魚圈港等重要港口，大量的資源可以利用[6]。同時大量鐵路和公路貫穿市區，可辦理大部分貨物運輸手續，非常方便陸運貨物的集散運輸。2.2.2原料及資源優勢遼寧省礦產儲量較大，儲藏有鐵、鎳、煤炭、錳等60多種金屬、非金屬和化學原材料。特別是鞍山的煤、粘土礦、石灰礦等資源分布廣泛，對于我們所建設的連鑄車間來說很有利[7]。2.2.3產業優勢遼寧不僅有眾多高校高素質高學歷人才，而且有謀劃和領導能力極強的政府。在各部門支持的轉爐項目，結合生產各檔位的產品，既契合國家產業政策，又符合市場需求。2.3項目提出的背景及建設的必要性2.3.1項目提出的背景高速發展的汽車和鐵路、高鐵、航空航天等，對優質鋼鐵材料的需求日益增加。作為世界上鋼鐵消費和生產大國，這些加快了連鑄工藝的需求與發展。2.3.2項目建設的必要性為了保證高效生產鑄坯優質，很多大中小型鋼鐵企業均采用了先進的生產設備和技術[8]。達到增大濟南在鋼鐵行業的市場競爭力的經濟發展目的，建設大方坯連鑄車間是極為必要的。2.4指導思想和設計原則嚴格遵守國家安全生產、和諧環保排放和勞動保障政策；采用先進高效的原則進行工程設計；綜合研判當地產業特點及實際生產情況，達成生產環境優良、排放水平達標、生產高效保質的企業。2.5連鑄工藝流程（1）連鑄工藝流程一開始把電弧爐或者轉爐的鋼水調運到鋼包中，再經過車間的天車轉到鋼包回轉臺上。當鋼液流動到中間包時中間包內的擋墻和擋壩可以改變鋼液的流動狀態，同時在中間包中可以對鋼水的成分進行調節。中間包作為一個承上啟下的裝置，連接回轉臺上的鋼包中的鋼水和下面結晶器的鑄坯。因為結晶器通透的底部，鋼水會充滿結晶器90%，所以需要提前安裝一個引錠裝置，伴隨結晶器有頻率的振動，鑄坯慢慢地向下移動。拉坯輥帶動鑄坯一直向下傳送，開始進入二冷區。在二冷區內的冷卻水的冷卻后，鑄坯坯殼進一步生長[9]。最后鑄坯在矯直區經過矯直輥列的矯直，火焰切割機的切割可進行之后的處理。（2）連鑄工藝流程圖圖1連鑄工藝流程圖2.6原料來源及執行標準煉鋼原料：高爐鐵水和優質廢鋼等鋼液來源：轉爐煉鋼所得鋼水鑄坯材質：Q235；Q345B；20#；15MnSi；U71Mn鑄坯規格：220×310mm；250×324mm；290×365mm；330×396mm；380×419mm執行標準：GB/T1996-94；GB/T1220-2005；YB/T001-91；GB/T004-93；YB2012-832.7產品大綱擬建規模為年生產合格鑄坯180萬噸，其中包括Q235鑄坯占30%、Q345B鑄坯占15%、20#鑄坯占25%、15MnSi鑄坯占15%、U71Mn鑄坯占15%。產品大綱如下表所示。表3產品大綱序號鋼種斷面尺寸（mm）鋼種總比例（%）年產量（萬噸）1Q235220×31015272Q345B250×3242036320#290×3652036415MnSi330×39610185U71Mn380×41935632.8總論鋼鐵產業的迭代更新中，連鑄技術是煉鋼領域取得的重大突破，它的創新是鋼鐵制造企業跟隨時代潮流生存和發展的推進器。由此可見，在遼寧省鞍山市建立年產量為180萬噸大方坯連鑄車間是必要的。

2.9金屬平衡表2.9.1金屬平衡計算：鋼包LF精煉：184.52萬噸損失：184.52×0.6%=1.11萬噸中間包：184.52×99.4%=183.41萬噸中間罐結殼：183.41×1%=1.83萬噸連鑄切頭：183.41×1.1%=2.02萬噸鋼坯：183.41×97.6%=180.62萬噸氧化鐵皮：183.41×0.3%=0.55萬噸連鑄廢品：180.62×0.4%=0.62萬噸合格坯：180.62×99.6%=180萬噸2.9.2金屬平衡表圖2金屬平衡表連鑄機相關參數計算3.1軋制的典型產品及連鑄機類型選擇3.1.1軋制的典型產品大方坯連鑄機工藝設計——典型產品：斷面380mm(厚)x419mm(寬)鋼種U71Mn3.1.2連鑄機類型查閱相關資料，參照鞍鋼實際生產選擇立彎式連鑄機。3.2連鑄機弧形半徑的計算連鑄機弧形半徑計算公式如下：R≥其中R——弧形半徑；c——系數，一般中小型鑄坯取30-40。國外普通鋼種取33-35,優質鋼取42-45，本設計取44；D——鑄坯厚度。本設計選取系數為44，R≥44x380=16720mm。所以連鑄機弧形半徑取R=16m。3.3工作拉速、最大拉坯速度及冶金長度的計算3.3.1工作拉速、最大拉速的計算工作拉速，即一分鐘拉出的鑄坯長度，單位是m/min，簡稱拉速。其計算公式如下：vc其中D——方坯厚度，mm;f—斷面形狀速度系數，m?mm/min斷面形狀速度系數經驗值見表4。表4鑄坯斷面形狀對應速度系數經驗值鑄坯形狀方坯、寬厚比小于2的矩形坯八角坯圓坯板坯系數f/m?mm/min300200260150確定本設計大方坯f=300m?mm/min代入數據計算得到：v最大拉坯速度按經驗公式：vc,max得出：v3.3.2冶金長度的計算冶金長度即為最大鑄坯厚度和最大拉速確定的液相深度。液相深度與拉坯速度的關系式為：L冶=V式中vc,max一最大拉速，D一鑄坯厚度，mm；K一凝固系數，mm/min1/2。鑄坯綜合凝固系數為24-30本次設計K取30，代入數據得到：L3.4澆注溫度的計算典型產品U71Mn鋼的化學成分見表5：表5U71Mn鋼的化學成分化學成分CSiMnSPVNb最大值%0.710.351.400.030.030.030.01鋼水溫度TL通常是使用以下方程計算:TL將表5中U71Mn鋼種化學成分帶入上式，可計算出：T鋼水過熱度和液相線對應溫度之和為澆注溫度:T澆本次設計確定鋼水過熱度為40℃，以留出足夠裕量[10]。代入數值得到：T結晶器基本參數的相關計算4.1結晶器的定義連鑄過程中可以使液態鋼液冷凝成具備規則的斷面形狀、準確的尺寸鑄坯的裝置叫做結晶器。4.2結晶器的作用結晶器的作用有兩個[11]：將鋼液冷凝成有規律的鑄坯產品，即模具功能；使鋼液的熱量流失，把溫度降低至液相線以下，此時鋼液快速變為擁有坯殼厚度的坯料，即換熱功能。4.3結晶器的類型不一樣的標準，有著不同類型的結晶器，一般按外部形狀有直形、弧形結晶器，按斷面形狀有矩形、圓形及異形結晶器等，按結構形式有整體式、管式、可調寬式及組合式等。4.3結晶器的長度及錐度相關參數計算4.4.1結晶器有效長度及長度確定結晶器有效長度的計算公式為：Lm=vct結晶器中鋼水的停留時間與鑄坯出結晶器坯殼厚度的關系可以從凝固定律得出：δ=k凝t式中Lm一結晶器的有效長度，mm；Vc一工作拉速，m/min；δ一出結晶器下口坯殼厚度，mm，通常是10~25mm，取20mm；K凝一凝固系數，mm/min1/2。鑄坯綜合凝固系數為24-30mm/min1/2得到結晶器有效長度：L結晶器的長度：結晶器上口與實際生產中鋼液面長為80~120mm，取110mm，所以結晶器的長度為：L=L4.4.2結晶器上下口尺寸的確定及倒錐度的計算若鑄坯冷態尺寸為380mm×419mm確定結晶器上下口尺寸用以下經驗公式(斷面大于160mm×160mm，c取1.5)：其中a為鑄坯厚度，mm；b為鑄坯寬度，mm。結晶器上口：結晶器上口厚度： Sa上=（1+2.5%）a+C=380×1.025+1.5=結晶器上口寬度： Sb上=（1+1.9%）b+C=419×1.019+1結晶器下口：結晶器下口厚度： Sa下=（1+2.5%）a?C=38結晶器下口寬度： Sb下=（1+1.9%）b?C=倒錐度：其公式為 ε=(S上?S下)/（Sε=(S上?S下式中ε一結晶器倒錐度，S上一結晶器上口S下一結晶器下口代入數據得到：另一個錐度為ε=(4.5結晶器的水量的確定4.5.1結晶器水縫總面積 水縫總面積的計算公式為：Q結=36Fv10000所以推出：F=10000Q結式中Q結一結晶器的耗水量，m3?，本設計計算為14F一水縫總面積，v一水縫內冷卻水流速，ms，方坯結晶器中的水縫內取6~12m代入數據F4.5.2結晶器耗水量的確定結晶器耗水量=方坯橫截面積×鋼液密度×拉速×比水量，大方坯比水量取0.6L/kg代入數據得到耗水量=0.38×0.419×7.9×103×0.79×0.6=140m3/h4.6結晶器的壁厚和材質通常來說組合式結晶器銅管壁厚度的確定，一般考慮結晶器的傳熱性、銅管的溫度分布等要求，其厚度值可用以下公式確定：tm式中tm一結晶器銅板厚度，mm；d一冷卻水縫深度，mm，本次設計取20mm；tr一最終剩余的安全厚度，一般取10mm；tp一整個使用期間的加工量，一般取10~15mm。代入數據計算得出t即結晶器的壁厚為45mm。組合式結晶器由結晶器本體、支撐框架以及足輥等部件組成[12]。銅板厚度為45mm，可采用銅鎘鎳合金。本次設計結晶器銅管參數如下表：表6結晶器銅管主要參數結晶器長度650mm壁厚度45mm材質銅鎘鎳合金錐度1.1%冷卻水流速7二冷區相關參數的基本計算5.1二冷區各區弧長的計算二冷區各區的弧長計算公式為：2π二上面已經計算出連鑄機弧形半徑的尺寸為16m，鑄坯矯直采用單點矯直法，全弧段弧度為90°，矯直段占11°，則全弧段的弧度數為79°，將全弧段分成足輥段（冷卻一區）、冷卻二區、冷卻三區、冷卻四區四部分，足輥段長度為0.6m，弧度數為2°，冷卻二區、冷卻三區、冷卻四區弧度數分別占25%、30%、45%，則由此可得冷卻二區、冷卻三區、冷卻四區的各區弧度數分別取20°、23°、34°。再代入上述公式計算得出：冷卻一區：足輥冷卻三區：5.2二冷區各區總水量的計算二冷區總水量的計算公式為：總水量=大方坯的比水量取0.6L/kg，代入數據可以得出二冷區總水量為：Q把總水量分到各個區中，每段冷卻區噴水量計算公式為：Qi=Q×式中：Q1、Q2、Q3、Q4—二冷區第1段、第2段、第3段、第4段的冷卻水量；H1、H2、H3、H4—結晶器液面到第1段、第2段、第3段、第4段冷卻中心點的距離。計算得到H的值為：HHHH4二冷區水量的分配：查閱資料，根據大方坯生產實踐水量分配公式，總水量為方坯橫截面積、鋼液密度、比水量及拉坯速度的乘積，其中足輥區配水量占總水量的30%，余下弧形段區占70%。由此計算出：正常拉速下(vc=0.79m/min)的總水量及分區水量總水量總水量：Q二冷區分區水量：一區：Q二區：Q三區：Q四區：Q不同拉速下總水量及分區水量計算總水量當vc=0.1m/min時，總水量：Q二冷區分區水量：一區：Q二區：Q三區：Q四區：Q當vc=0.2m/min時，總水量：Q二冷區分區水量：一區：Q二區：Q三區：Q四區：Q當vc=0.3m/min時，總水量：Q二冷區分區水量：一區：Q二區：Q三區：Q四區：Q當vc=0.4m/min時，總水量：Q二冷區分區水量：一區：Q二區：Q三區：Q四區：Q當vc=0.5m/min時，總水量：Q二冷區分區水量：一區：Q二區：Q三區：Q四區：Q當vc=0.6m/min時，總水量：Q二冷區分區水量：一區：Q二區：Q三區：Q四區：Q當vc=0.7m/min時，總水量：Q二冷區分區水量：一區：Q二區：Q三區：Q四區：Q5.3水流密度的計算水流密度的計算公式為：

水流密度正常拉速下(vc=0.79m/min)的分區水量密度：水流密度一區：ρ=二區：ρ=三區：ρ=四區：ρ=不同拉速下的分區水量密度：水流密度當vc=0.1m/min時，分區水量密度：一區：ρ=二區：ρ=三區：ρ=四區：ρ=當vc=0.2m/min時，分區水量密度：一區：ρ=二區：ρ=三區：ρ=四區：ρ=當vc=0.3m/min時，分區水量密度：一區：ρ=二區：ρ=三區：ρ=四區：ρ=當vc=0.4m/min時，分區水量密度：一區：ρ=二區：ρ=三區：ρ=四區：ρ=當vc=0.5m/min時，分區水量密度：一區：ρ=二區：ρ=三區：ρ=四區：ρ=當vc=0.6m/min時，分區水量密度：一區：ρ=二區：ρ=三區：ρ=四區：ρ=當vc=0.7m/min時，分區水量密度：一區：ρ=二區：ρ=三區：ρ=四區：ρ=5.4噴嘴的選擇和配置表7設計噴嘴的選擇和配置噴嘴類型壓力噴嘴噴嘴形狀圓錐形噴嘴材質銅合金對噴嘴的要求：(1)鑄坯寬度和拉坯方向上鑄坯充分冷卻；(2)高速噴射的水不僅可以變成小霧滴，還能快速蒸發；(3)減少冷卻強度；(4)噴射的水滴有均勻且豐富的覆蓋面積。5.5二冷區的導輥直徑及輥間距5.5.1輥徑的確定Dr1=140Dr25.5.2輥間距的確定導輥間距的計算公式如下：d1Sd式中：d1--密排導輥直徑，mmbm--鑄坯最大寬度，mmSd--導輥段外弧前后導輥間距，mm代入數據計算得到導輥間距：S5.6矯直段的設計5.6.1矯直區的弧形半徑的計算矯直區弧形半徑的計算公式如下：R≥0.5Hε（式中H?[ε]?代入數據計算得到：R≥5.6.2足輥段與密排輥列段設計足輥段導輥段長度： S1=bm102.2代入數據得到：S足輥段的導輥直徑：d1=bm0.86 d足輥段的導輥間距：Sd=d1+120 S式中：S1?d1?bm?Sd?5.6.3多點矯直輥列設計矯直段的導輥直徑：Dr1Dr2=DrD矯直段的導輥間距：SliS結晶器振動的主要參數計算6.1結晶器振動的基本參數計算振動形式：正弦振動振動頻率（f）取值：60次/min振幅（A）取值：4mm沖程（h）：為振幅的2倍即8mm波形偏斜率α：

α=A1最大速度：

vm=平均振動速度：v負滑動率NS：

NS=vm?負滑脫率NSR：

NSR=21?απ6.2不同拉速下的負滑脫和正滑脫時間計算不同拉速下的負滑脫時間計算公式為：tN=1?α當vc=0.1m/min時，負滑脫時間tN：t當vc=0.2m/min時，負滑脫時間tN：t當vc=0.3m/min時，負滑脫時間tN：t當vc=0.4m/min時，負滑脫時間tN：t當vc=0.5m/min時，負滑脫時間tN：t當vc=0.6m/min時，負滑脫時間tN：t當vc=0.79m/min時，負滑脫時間tN：t不同拉速下的正滑脫時間計算公式為：tp=1f?當vc=0.1m/min時，正滑脫時間tp：t當vc=0.2m/min時，正滑脫時間tp：t當vc=0.3m/min時，正滑脫時間tp：t當vc=0.4m/min時，正滑脫時間tp：t當vc=0.5m/min時，正滑脫時間tp：t當vc=0.6m/min時，正滑脫時間tp：t當vc=0.79m/min時，正滑脫時間tp：t6.3不同拉速下的振痕間距振痕間距的計算公式為：p=vcf當vc=0.1m/min時，振痕間距p：p=當vc=0.2m/min時，振痕間距p：p=當vc=0.3m/min時，振痕間距p：p=當vc=0.4m/min時，振痕間距p：p=當vc=0.5m/min時，振痕間距p：p=當vc=0.6m/min時，振痕間距p：p=當vc=0.79m/min時，振痕間距p：p=表8不同拉速下的振動參數拉速（v）0.10.20.30.40.50.60.79tN/s0.260.250.240.230.220.210.19tp/s0.2430.2330.2230.2130.2030.1930.184p/mm1.673.335.006.678.3310.0013.17連鑄機生產能力和中間包的選取及基本參數的相關計算7.1連鑄機臺數及生產能力計算7.1.1連鑄機臺數計算連鑄機流數的計算公式如下：N=GtFvρ連鑄機臺數為：

n=Y求Y實+備用臺數=7.1.2連鑄機生產能力計算生產能力的計算公式為：qm=nqу式中qm一n一流數；qy一F一V一ρ一代入數據得到：q連鑄機平均年產量計算公式為：

Ya=8760G·式中Ya一G一N一Fv一η一T1代入數據計算得到：

Y7.1.3實際澆注時間Tt最大=logG?0.2式中tG一f一7.1.4澆注周期單爐澆注時間的計算公式為：

τs=GB·式中G一B、D一ρ一v一N一流數。代入數據計算出：

τ則澆注周期為：

T=τsa=7.1.5年等鋼液損失時間計算公式如下：

t損=365n?G式中G一B、D一ρ一v一N一流數。代入數據求出：

t7.1.6平均連澆爐數連澆爐數的計算公式為：n=GF·ρ式中G─平均每爐產鋼量，t；ρ─方坯比重，取7.7t/m3；V─鑄坯拉速，m/min；F─鑄坯面積，m2；t─實際澆注時間，min；n一連澆爐數，爐代入數據計算得到：

n7.2中間包的選取及基本參數的相關計算7.2.1中間包容量大小的選取G中=G7.2.2中間包高度的計算大方坯鋼液可澆液面為300mm，澆鋼結束深度為400mm，則標準液面深為：?標在標準液面上再加上凈空200mm，則得到最大鋼液深度為：?max中間包高度應該比最大液深高200mm左右，則中間包的高度為：?高7.2.3中間包長度的計算中間包包底的長度為：

l1=v中間包包頂的長度為：l2=l7.2.4中間包寬度的計算中間包包底的寬度為：w1=v中間包包頂的寬度為：w2=w17.2.5中間包水口直徑的計算水口直徑的計算公式為：d=0.073×a·bvC式中d─水口直徑，mm；a·b─斷面面積，CD─水口流量系數，取0.H─鋼液深度，m。代入數據計算得到：

d所以取水口直徑為30mm。 連鑄車間設計總體設計8.1連鑄機總長度連鑄機的總長度=結晶器中心到鑄坯冷床擋板間的總長度=45m8.2連鑄機總寬度連鑄機的寬度與連鑄機流數有關，綜合考慮連鑄機質量及外表面大小、車間使用空間大小方面來確定。連鑄機總寬度=澆注平臺長度+連鑄機拉矯機區寬度+剪斷機切頭輸出部分寬度+輥道區寬度=17+13+4+6m=40m8.3連鑄機的高度連鑄機高度是指拉矯機的底座到中間包頂面的距離。所以連鑄機高度=中間包高度+結晶器長度+弧形半徑+水口長度+拉矯機底座高度=1.1+0.7+16+0.2+5=23m8.4連鑄車間各個跨度原料跨：運輸各種原料進入車間，鋼水的工作系統，維持確保進料不會間斷及正常儲備生產。原料跨取值為12m。接收跨:使用天車把鋼水運輸調配到鋼包回轉臺。接受跨取值6m。澆注跨：二冷區及結晶器、結晶器振動、中間包維修區域和拉矯裝置設在澆鑄跨。澆注跨取值9m。出坯跨：出坯并保存生產出的鑄坯。出坯跨取值為15m。

8.5車間配置及環保8.5.1連鑄供水系統(1)由于要軟化水，因此使用高熱負荷的結晶器，另外，脫鹽處